Выходной каскад унч. Выходные каскады усилителей. Скорость нарастания и интермодуляция

Введение

Я поражен количеством разработчиков усилителей, которые на этапе проектирования по тем или иным причинам не смогли учесть некоторые из хорошо известных принципов и ловушек их конструкции. Если некоторые из этих ошибок (непонятно, то ли от самомнения, то ли от невежества), не имеют большого значения, то другие могут привести к медленному, но уверенному, или даже мгновенному уничтожению выходных каскадов усилителя.

Мое высказывание «Не имеет серьезных последствий», возможно, спорно, т.к. в данном контексте резкое увеличение искажений вряд ли что-то уничтожит, кроме удовольствия слушателя.

Даже в хорошо известных и уважаемых проектах могут быть некоторые принципиальные ошибки - во множестве «экзотических» конструкций (например, несимметричные каскады на МОП-транзисторах без обратной связи (тьфу на них с их 5% искажений!), монстры с трансформаторным выходом, усилители настолько сложные и причудливые, что бросают вызов логике или описанию и т.д.), правила, естественно, игнорируются более серьезно. Сказанное не охватывает раздел ламповых усилителей, это «особый» раздел и во многих областях применения, таких как гитарные усилители, они остаются вне конкуренции.

В данной статье я попытался охватить некоторые из вопросов, требующих специального рассмотрения, а ссылки, приведенные в конце, являются отличными источниками более подробной информации об обсуждаемых здесь вопросах.

Эталонный усилитель

Мой эталонный усилитель показан в Проекте 3A и я настоятельно рекомендую его к использованию. Поскольку я неоднократно обновлял эти страницы, экспериментируя как в симуляторах, так и «в железе», то в итоге обнаружил, что данный усилитель является образцовым. Для него требуется сравнительно высокий ток покоя, чтобы выходные каскады находились подальше от переходных искажений («ступенька»), но это легко компенсировать использованием радиаторов приличных размеров. Даже схема класса А («Смерть дзэн») не приближается к его средней мощности и едва ли лучше при малой мощности.

В этом усилителе использованы следующие особенности:

входной каскад на дифференциальной паре;
одноступенчатый каскад усиления напряжения (драйвер А-класса) с вольтодобавкой;
выходной каскад на комплементарных парах;
RC-цепь Цобеля (исключает влияние индуктивностей);
отсутствуют токовые зеркала или источники тока (иных, чем вольтодобавка).

Он стабилен со всеми обычными нагрузками, способен выдать на выходе мощность до 80 Вт на нагрузку 8 Ом и прост в сборке. Благодаря использованию только общедоступных деталей, он также очень недорогой.

Заметка : Эта статья не предназначена быть «справочником конструктора», а представляет собой только набор заметок и идей, демонстрирующих влияние различных каскадов в типичном усилителе. Хотя я допустил, что одни топологии имеют предпочтение над другими, это не означает, что они должны использоваться автоматически. Если бы кто-то объединил все «лучшие» конфигурации в один усилитель, то это отнюдь не гарантирует, что он будет работать или звучать лучше, чем усилитель, использующий «худшие» узлы.

Есть группа разработчиков, считающих, что усилитель будет тем лучше, чем меньше в нем используется активных компонентов. Я не считаю, что это так, поскольку моя собственная философия конструирования заключается в том, чтобы сделать любой конкретный проект максимально простым, но соответствующим ожидаемым параметрам.

Другие разработчики будут выдвигать всевозможные претензии относительно эзотерических компонентов, «необъяснимых» явлений или будут подразумевать, что большинство известных усилителей бесполезны для звука, поскольку не имеют предсказуемых характеристик на постоянном токе и/или частоте 10 ГГц, не могут быть нагружены на чистые индуктивность или емкость и т.д. и т.п. Независимо от этих утверждений большинство усилителей действительно работают очень хорошо и не должны выполнять каких-либо вещей, которые могут иметь в виду заявители. Подавляющее большинство всех необычных заявлений, с которыми возможно столкнуться, можно смело проигнорировать.

Входные каскады

Существуют две основные схемы входного каскада усилителя мощности. Наиболее распространенным является дифференциальный каскад, поэтому мы рассмотрим его в первую очередь.

Дифференциальная пара

Было показано , что несбалансированность входной дифференциальной пары должным образом ведет к значительному увеличению искажений, вносимых этим каскадом. Некоторые разработчики пытаются исправить ситуацию, включив резистор в «неиспользуемую» коллекторную цепь, но это чисто косметическое решение, поскольку каскад хоть и выглядит сбалансированным, но никакой другой полезной роли этот резистор не играет (см. рис. 1а). Обратите внимание, что «драйверный» транзистор (sic! Так в оригинале!) служит только для сравнения топологии схем и обеспечения преобразование тока в напряжение. Однако, стоит отметить, что хотя с точки зрения электроники этот резистор и не играет никакой роли, он может облегчить компоновку печатной платы.

Использование в усилителе дифференциальной (или «длиннохвостой» по англоязычной терминологии - прим. перев. ) пары означает, что он будет работать с так называемой «обратной связью по напряжению» (ОСН). Обратная связь обеспечивается напряжением, т.к. входной импеданс обоих входов является высоким (и приблизительно одинаковым), а входной ток (относительно) - пренебрежимо малым.

Резистор обратной связи и конденсатор выбираются такими, чтобы обеспечить работу схемы с максимальным усилением разомкнутой цепи обратной связи по переменному току, но с единичным усилением по постоянному току, для обеспечения стабильности каскада при напряжении 0 В (или около того) на коллекторе Q3. Транзисторы, используемые в рассматриваемых ниже симуляциях, являются «идеальными», без внутренних емкостей и т.д. и во всех случаях имеют значение h FE = 235, измеренное с базовым током 10 мкА. Напряжение питания симулируемых схем составляет ± 12 В. Разные симуляторы дадут различные результаты, но тенденции будут одинаковыми.

При токе коллектора Q3 = 12 мА, дисбаланс коллекторных токов дифференциальной пары составит 94 мкА для Q1 и 1 мА для Q2. Ситуацию можно улучшить, просто уменьшив сопротивление R1, но при этом параметры, на которые способен этот каскад, всё ещё не будут достигнуты. Опять же, усиление дифференциального каскада является довольно малым и равно всего 32 (при измерении на коллекторе Q2). Применение R3 чисто косметическое. Он обеспечивает удобное средство измерения усиления дифференциального каскада, но никакой другой роли, кроме этой, не играет.

Изменение сопротивления R1, как источника тока, никак не влияет на усиление, но обеспечивает достойное улучшение коэффициента подавления пульсаций источника питания и, в частности, улучшает коэффициент подавления синфазной составляющей сигнала. Синфазным сигналом является сигнал, приходящий с одной и той же фазой и амплитудой на оба входа одновременно.

Общий коэффициент усиления этой конфигурации (измеренный на коллекторе Q3) составляет 842, однако, уменьшив R2 до 1,8 кОм, его можно повысить до 1850. При этом также улучшается согласование коллекторных токов дифференциальной пары, но конкретная величина будет зависима от конкретного устройства и не является надежным параметром для промышленно выпускаемых изделий.

В схеме, показанной на рис. 1b, общий коэффициент усиления увеличен до 6 860, что по сравнению с предыдущей значительно улучшило её характеристики. Дальнейшее улучшение линейности может быть достигнуто добавлением резисторов (по 100 Ом или около того) в эмиттеры транзисторов токового зеркала, что перекроет нелинейность их базо-эмиттерных переходов и обеспечит бо́льшую устойчивость к вариациям коэффициентов усиления транзисторов. На общий коэффициент усиления это не повлияет.

Правильный выбор рабочего тока значительно улучшит ситуацию, а также поможет уменьшить искажения, особенно с применением местной отрицательной обратной связи (как показано на рисунке 1b). Это подробно обсуждалось различными авторами и чуть-чуть простой логики показывает, что серьезно относящийся к этому вопросу разработчик заслуживает дополнительных плюсов к своей репутации.

Поскольку значение внутреннего сопротивления эмиттера транзистора (r e) определяется протекающим эмиттерным током (I e ):

то при очень малых рабочих токах оно может быть довольно высоким. Например, r e при токе 0,5 мА будет составлять около 52 Ом, увеличиваясь при уменьшении тока. Хотя это сопротивление приведет к образованию местной отрицательной обратной связи (и уменьшению доступного усиления), оно нелинейно, что ведет к развитию искажений из-за изменений силы тока при обычной работе каскада. Увеличение тока и установка резисторов (хороших и линейных) для того, чтобы вернуть коэффициент усиления к прежнему значению, уменьшат искажения, поскольку сопротивление резисторов, если оно правильно выбрано, будет «перекрывать» изменения внутреннего сопротивления эмиттера при изменениях уровня сигнала.

При малых токах (когда изменения тока во время работы сравнительно значительны) это внутреннее сопротивление оказывает заметное влияние на характеристики каскада. Существует множество простых решений очевидно сложных проблем.

Применение токового зеркала в качестве нагрузки для дифференциальной пары вновь повышает линейность и коэффициент усиления, обеспечивая либо более глубокую местную обратную связь в другом месте, либо более глубокую общую обратную связь. Любой из этих вариантов улучшит работу усилителя при условии принятия мер по обеспечению стабильности, т.е., отсутствия самовозбуждения на любой частоте или любой амплитуды, независимо от импеданса применяемой нагрузки.

Одинотранзисторный входной каскад

Существует еще одна (не часто используемая в наши дни) версия входного каскада усилителя. Это одиночный транзистор с обратной связью на эмиттер. Многие утверждали, что эта схема существенно уступает предыдущей, однако, она обладает некоторыми очень приятными характеристиками.

Так что же в ней такого хорошего? Одним словом: стабильность . Усилитель, использующий этот входной каскад, требует небольшой или вообще никакой дополнительной стабилизации (конденсатора «Миллера», известного также, как «доминирующий полюс»), который является обязательным в усилителях со входным каскадом на дифференциальной паре.

Усилитель, использующий этот входной каскад, называется схемой «обратной связи по току» (ОСТ), поскольку точка приложения обратной связи (эмиттер входного транзистора) имеет очень низкий импеданс. Вход базовой схемы является неинвертирующим и имеет относительно высокий входной импеданс, но не столь же большой, как у дифференциальной пары. Поэтому входы + ve и – ve асимметричны. Усилители с ОСТ широко используются в чрезвычайно быстрых линейных микросхемах и имеют полосу пропускания более 300 МГц (это не опечатка!).

Этот входной каскад, используемый в усилителе класса A мощностью 10 Вт (разработка Джона Линсли-Худа, который больше не участвует в работе Audio Pages), а также в усилителе El-Cheapo, описанных на моих страницах проектов. «Ладно, если это так хорошо, почему его никто не использует?» Я слышал, что Вы спросили (тогда Вы должны были сказать это довольно громко, потому что Австралия отсюда далеко).

Существует одно основное ограничение этой схемы, которое было «создано» внезапно возникшим требованием ко всем усилителям мощности, чтобы они не были опозорены рецензентами и отвергнуты покупателями: способность точно воспроизводить постоянный ток.

(Я по-прежнему смущен этим требованием, т.к. точно знаю, что не слышу сигнала постоянного тока, мои динамики не могут его воспроизвести, я не знаю ни одного музыкального инструмента, который смог бы его создать и, вероятно, это был бы очень скучный звук, если бы кто-либо смог его применить. Если вы мне не верите - подключите к громкоговорителю батарейку на 1,5 В и дайте мне знать, если я ошибаюсь. Я, вроде бы, припоминаю что-то о фазовом сдвиге, о котором говорили в то время, но, учитывая акустику, применяемую при студийной записи и для воспроизведения в обычном помещении для прослушивания, не говоря уже об «интересных» фазовых сдвигах, создаваемых диффузорами громкоговорителей, когда динамик приближается к резонансу, мне кажется, что влияние нескольких градусов низкочастотного фазового сдвига, генерируемого в усилителе, маловероятно. Разумеется, при допущении, что человеческие уши способны в любом случае распознать абсолютную фазу, хотя было совершенно четко доказано, что этого они сделать не могут).

Этот входной каскад не может быть подключен по постоянному току (по крайней мере, без использования схемы сдвига уровня) из-за падения напряжения между эмиттерной цепью и база-эмиттерным переходом транзистора. Поскольку такой усилитель не может быть балансным из-за наличия входного каскада с ОСТ, на входе должна быть разделительная емкость.

Кроме того, необходимо специальное построение схемы смещения и, к сожалению, она должна быть выполнена либо настраиваемой (что означает наличие подстроечного резистора), либо для отслеживания уровня постоянного тока следует применить операционный усилитель, который сравнивал бы постоянную составляющую выходного напряжения с нулевым опорным напряжением и регулировал бы входное напряжение для поддержания 0 В на выходе. Использование таких методов не будет здесь рассматриваться, хотя они и могут обеспечить смещение по постоянному току намного ниже, чем это может быть достигнуто с использованием схемы самого усилителя. Операционный усилитель не оказывает влияния на звук (принимая во внимание результаты дискуссии о том, что даже приличные операционные усилители в любом случае влияют на звук, ухудшая его), поскольку он работает только на постоянном токе (он может иметь небольшое влияние на частоте порядка 0,5 Гц, но его вряд ли можно услышать).

Существует также мнение, что одиночный транзистор имеет более низкий коэффициент усиления, чем схема с ОСН, но это просто неверно. Коэффициент усиления каскада с разомкнутой цепью обратной связью, как минимум, выше, чем у простой дифференциальной пары в том же самом устройстве.

Я смоделировал пару очень простых схем (показанных на рис. 2b), чтобы увидеть разницу между ними. Коллекторный ток для каждой из них составляет порядка 1 мА. Усиление напряжения на выходе схемы с дифференциальной парой составляет 1770 (невозможно правильно измерить усиление по напряжению отдельно входного дифференциального каскада, поскольку в обоих случаях он работает как усилитель тока). В любом случае смещение по постоянному току меня не интересовало, т.к. на то, чтобы просто увидеть коэффициент усиления, оно влияло мало, поэтому напряжение смещения и не отображено. (Вы заметили, что коэффициенты усиления, полученные в этой симуляции, совершенно не такие, как полученные ранее для простой схемы с дифференциальной парой, т.к. я использовал другое напряжение питания (в предыдущем примере использовалось ± 12V). Это никоим образом ничего не отменяет, они просто другие.

Для сравнения, коэффициент усиления однотранзисторного каскада с разомкнутой обратной связью, составляет 2000, что несколько больше, при условии, что все остальные параметры остаются такими же. По общему признанию, добавление токового зеркала улучшит характеристики дифференциальной пары еще существеннее, но действительно ли нам нужно намного большее усиление? Быстрый тест показывает, что можно получить усиление, составляющее 3 570. Это выглядит очень впечатляюще, но это увеличение составляет лишь чуть более, чем 4,2 дБ по сравнению с однотранзисторной схемой. По той же логике однотранзисторная схема имеет преимущество всего лишь на 1,06 dB по сравнению с простой дифференциальной парой, однако, эта разница может быть спорной…

Поскольку для обеспечения стабильности однотранзисторного каскада не требуется конденсатора Миллера (доминирующего полюсного), в нем коэффициент усиления будет сохраняться для гораздо более широкой полосы частот, поэтому в долгосрочной перспективе он может быть намного лучше, чем дифференциальная пара. Очевидно, требовались дальнейшие тесты, которые я выполнил. Реальная жизнь никогда не бывает похожей на симулированную версию, поэтому усиление каждой схемы было немного меньше, чем демонстрировал симулятор. Коэффициент усиления дифференциального каскада с разомкнутой обратной связью оказался равным 1000, в то время, как в однотранзисторном каскаде - 1400. Условия испытаний немного отличались от симуляции тем, что использовалось напряжение питания ± 15 В, поэтому разница в коэффициенте усиления была примерно такой, как и ожидалось и очень близкой к результатам при питании ± 12 В, полученным в первом наборе симуляций дифференциальной пары.

Интересным был характер искажений. Для дифференциальной пары они составляли 0,7%, образованные преимущественно 3-й гармоникой. При таком же выходном напряжении однотранзисторный каскад оказался немного хуже с его 0,9% и преобладанием 2-й гармоники.

Как и ожидалось, без конденсатора Миллера дифференциальная пара была нестабильной, её удалось укротить конденсатором емкостью 56 пФ. Совершенно неожиданно для одиночного транзистора также потребовался конденсатор Миллера, но только при работе с разомкнутой обратной связью. Когда цепь обратной связи была восстановлена, самовозбуждение исчезло. Дифференциальный каскад нельзя было использовать без конденсатора Миллера при любом усилении и по мере приближения усиления к единичному для предотвращения самовозбуждения потребовалась емкость бо́льшего номинала.

Следующим шагом было испытание каждой схемы с коэффициентом усиления около 27, поскольку он приближается к «нормальному» значению для усилителя мощности мощностью 60 Вт. Здесь дифференциальная пара имеет явное преимущество в отношении уровня искажений, который я не мог измерить. Однотранзисторная схема имела искажения 0,04% и опять же, это была преимущественно 2-я гармоника. В этом режиме для однотранзисторного каскада конденсатор Миллера не требуется и он продемонстрировал очень широкую полосу пропускания с небольшим увеличением усиления на частотах выше 100 кГц. Это было также заметно с сигналом прямоугольной формы частотой 10 кГц, имевшим перерегулирование, хотя это и было достаточно похоже на положительные и отрицательные полупериоды. Дифференциальный каскад ведет себя хорошо и перерегулирования не демонстрирует (в него был установлен конденсатор Миллера емкостью 56 пФ), но усиление начало снижаться на частоте около 80 кГц, и имелись признаки ограничения скорости нарастания. В однотранзисторном каскаде такой эффект не проявлялся.

Мне представляется, что в целом это был полезный эксперимент и использование простого резистора в качестве коллекторной нагрузки каскада усилителя напряжения позволило полной схеме иметь управляемый коэффициент усиления. Если бы в качестве нагрузки использовался источник тока или что-то подобное, я бы не смог точно измерить коэффициент усиления, т.к. входные уровни были бы слишком малы. Как бы то ни было, серьезной проблемой оказалось шумоподавление и без возможности усреднения сигнала на осциллографе точные результаты получить было сложно.

Выводы

Основываясь на тестах, для обоих вариантов построения входного каскада есть и плюсы, и минусы и, бьюсь об заклад, что это стало неожиданностью. Дифференциальный каскад в его простой форме является явным неудачником для усиления, однако, использование токового зеркала позволяет ему обойти однотранзисторный каскад, для которого этот прием не подходит, т.к. в нем нет ничего, что можно было бы «отражать».

Для меня очень существенна стабильность и я склоняюсь к усилителю, который абсолютно не склонен к самовозбуждению, даже за счет немного большего уровня искажений. Мой собственный базовый усилитель мощностью 60 Вт, использующий дифференциальную пару во входном каскаде, с обычными нагрузками безоговорочно стабилен.

Защита от радиочастотных помех

Любимым приемом многих разработчиков является подключение небольшого конденсатора, как показано на рис. 3, непосредственно к базе входного транзистора. Это вроде бы должно предотвращать детектирование (выпрямление) радиочастотных сигналов, воспринятых входными проводами. В определенной мере это верно, т.к. комбинация резистор-конденсатор (RC) образует фильтр нижних частот, что уменьшает количество радиочастотных помех, прикладываемых ко входу. При показанных на рисунке номиналах, частотная полоса по уровню 3dB составляет 159 кГц.

Все становится крайне неприятным, если уровень радиочастотных помех настолько высок, что им каким-то образом всё равно удается пролезть сквозь всё. У меня когда-то была мастерская/лаборатория, вокруг которой располагались три трансляционных телевизионных башни - было очень противно.

Традиционный метод не только не работал, но даже ухудшал ситуацию, из-за того, что питание баз транзисторов осуществлялось от источника с очень низким импедансом вследствие наличия конденсатора C1 (с точки зрения радиочастот). Огромное количество коммерческих усилителей и другого оборудования, над которым я в то время работал, принимали в телевизионном диапазоне шумы совершенно неприемлемого уровня вследствие детектирования импульсов вертикальной синхронизации телевизионного сигнала частотой 50 Гц. Поскольку компонент изображения ТВ является амплитудно-модулированной радиочастотой, она легко преобразовывалось в звук самого неприятного вида.

На рис. 4 показано лекарство, но чтобы быть эффективным, R2 должен располагаться как можно ближе к базе транзистора, иначе параметры ухудшаются. Как это работает? Просто эмиттерно-базовый переход транзистора является диодом и даже при его прямой проводимости будут сохраняться нелинейности. Они часто достаточны для того, чтобы входной каскад работал как грубый амплитудный детектор, достаточно эффективный с высокочастотными телевизионными или средневолновыми сигналами. Добавление внешнего сопротивления вновь снижает внутренние нелинейности, уменьшая диодный эффект до незначительной величины. Это не означает, что он полностью устранит проблему в присутствии сильного радиочастотного поля, но уменьшит ее, по крайней мере, до «неудобного», а не до «невыносимого» уровня.

ОБНОВЛЕНИ Е: читатель, работающий на передающей станции, внес предложение, что очень эффективным является подключение конденсатора непосредственно между базой и эмиттером (в сочетании с резистором-пробкой). Он обнаружил также, что традиционный метод был бесполезен и, что при наличии сильных полей простой пробки недостаточно.

С операционными усилителями эквивалентное решение заключается в том, чтобы резистор-пробку подключить последовательно к неинвертирующему входу и поставить конденсатор между инвертирующим и неинвертирующим входами без подключения к земле.

Во всех случаях важно чтобы все выводы и дорожки печатных плат были минимальной длины, дабы они не смогли выступать в качестве антенн для радиочастот. Излишне говорить, что в таких условиях обязательным является экранированный (и заземленный) корпус оборудования.

Каскад усиления напряжения (усилитель A-класса)

Каскад усиления напряжения (КУН) широко известен также, как драйвер А-класса. Оба этих термина являются общепринятыми и, как правило, взаимозаменяемы. Здесь есть несколько ловушек и не в последнюю очередь из-за того, что принято обычно полагать, что нагрузка (выходного каскада) бесконечна. О, конечно, каждый разработчик знает, что каскад усиления напряжения должен превышать ток, который должен потреблять выходной каскад, не менее, чем на 50%, и он легко рассчитывается:

где: I A - ток каскада А-класса (усилителя напряжения);
Peak_V - максимальное (пиковое) напряжение на нагрузке;
Op_R - сопротивление нагрузки;
Op_Gain - коэффициент усиления транзисторов выходного каскада.

Для обычного усилителя мощностью 100 Вт, нагруженного на 8 Ом, это будет где-то между 5 и 10 мА. Допустим, что входной импеданс выходного каскада с коэффициентом усиления 1000 (50 для драйверного транзистора и 20 для силового), нагруженного на 8 Ом, для каскада усиления напряжения составит около 2 кОм, что всё же немного отличается от бесконечности.

К этому добавляется тот факт, что отраженный назад импеданс нелинеен, поскольку и в драйверном, и в выходном транзисторах усиление по току, как и во всех реальных полупроводниках, не стабильно. Сейчас существуют некоторые типы транзисторов, параметры которые намного лучше средних, но в этом отношении они всё еще не идеальны.

Для составной пары транзисторов усиление по напряжению обычно составляет от 0,95 до 0,97. Следует отметить, что этот показатель справедлив только для средних значений коллекторных токов и будет уменьшаться при более низких и более высоких их значениях. На рис. 5 показана общепринятая конфигурация этого каскада - тот же базовый усилитель, который мы использовали ранее, с добавлением источника тока в качестве коллекторной нагрузки. Распространенной является также схема с вольтодобавкой (бутстрепом), не показанная здесь, но очевидная для многих схем ESP.

Между схемами с источником тока и вольтодобавкой нет большой разницы, однако, схема с источником тока имеет немного бо́льший коэффициент усиления. Для любого из схемотехнических вариантов есть некоторые весьма простые дополнения, которые довольно существенно улучшают линейность. На рис. 5 показана типичная компоновка, в том числе корректирующий конденсатор Миллера емкостью 100 пФ, включенный между коллектором и базой транзистора каскада усиления напряжения.

Поэтому важно попытаться выполнить каскад усиления напряжения способным к высокому усилению, даже при большой нагрузке выходного каскада. Для достижения этого было предложено много разных методов, но ни один из них не был полностью успешным. Самая большая проблема заключается в том, что многие разработчики, похоже, совершенно не обращают внимания на этот критический момент или создают такие удивительно сложные «решения», обеспечить стабильность которых практически невозможно.

Решение, показанное выше на рис. 6, простое и очень эффективное. Простая добавка эмиттерного повторителя к каскаду усиления напряжения (с резистором вольтодобавки на 1 кОм) увеличила общий коэффициент усиления дифференциального каскада совместно с каскадом усиления напряжения до 1 800 000 (да-да, 1,8 миллиона!) или 125 дБ (с разомкнутой цепью обратной связи и без корректирующего конденсатора Миллера). Выходной импеданс с разомкнутой цепью обратной связи составляет около 10 кОм, опять же, без корректирующего конденсатора. С ним (при показанном на схеме значении 100 пФ) коэффициент усиления уменьшается до чуть более разумных 37 000 на частоте 1 кГц. Выходной импеданс на частоте 1 кГц в этом случае сравнительно очень низкий - около 150 Ом.

Обратите внимание на то, что в приведенном выше примере вместо обычного источника тока использован резистор на 5 кОм. Это только для простоты схемы, а не для предположения, что источник тока таким и должен быть.

Особое примечание для неосторожных: если желаете применить транзисторные источники тока как для дифференциального каскада, так и для каскада усиления напряжения (он же «VAS»), не используйте опорное напряжение источника тока усилителя напряжения (иначе драйвера А-класса) в качестве опорного для источника тока дифференциального каскада. Если так сделать, то изменяющийся ток в цепи усилителя напряжения вызовет модуляцию тока эмиттеров дифференциального каскада. Результаты обязательно будут такими же нежелательными, как и непредсказуемыми .

Я часто видел конструкции усилителей со схемой такой сложности, что возникал вопрос, как в них вообще когда-либо удавалось предотвратить высокочастотное самовозбуждение. Применяемый иногда лабиринт конденсаторов малой емкости (некоторые с последовательным резистором, некоторые - без него) действительно заставляет задуматься, как же должна выглядеть полоса воспроизведения с разомкнутой обратной связью и фазовый отклик. Сопоставьте это с тем фактом, что многие из этих усилителей вообще не имеют превосходных характеристик и задумайтесь над вопросом, что же разработчик пытался создать на самом деле (на мой взгляд, «отличительность» этих схем не является веской причиной их публикации или продвижения, если только они не предполагают каких-то бонусов, недостижимых иными способами).

ОБНОВЛЕНИЕ : Проведя в течение нескольких недель довольно много экспериментов, я так до конца и не убедился, что необходим или вообще желателен огромный коэффициент усиления входного каскада совместно с каскадом усиления напряжения. Конечный результат, вероятнее всего, будет удовлетворительным, пока цепь линейна (т.е., имеет низкий уровень искажений до замыкания цепи обратной связи). Я видел много схем с гораздо бо́льшим коэффициентом усиления до замыкания цепи обратной связи, чем у моего базового усилителя (Проект № 3A), которые теоретически должны были бы быть значительно лучше, но это не так.

Активный источник тока или вольтодобавка (бутстреп)?

Более простой способ - использовать схему вольтодобавки, в которой для поддержания относительно постоянного напряжения на резисторе используется конденсатор, подключенный к выходу. Из того, что напряжение на резисторе стабильное, следует, что ток, протекающий через него, также должен быть стабильным. На рис. 6а показана схема источника стабильного тока с вольтодобавкой. В отличие от истинного источника тока, ток через схему вольтодобавки будет изменяться с изменением напряжения питания. Это изменение является постепенным и лежит за пределами полосы воспроизводимого звука или так (если схема спроектирована правильно), по крайней мере, должно быть.

Эта схема работает следующим образом. В покое выходное напряжение равно нулю, а положительное напряжение питания делится между R b1 и R b2 . На базе верхнего транзистора будет около + 0,7 В - вполне достаточно для его смещения. Поскольку положительные или отрицательные отклонения выходного напряжения передаются через C b , то напряжение на R b2 остается стабильным. Поэтому ток через R b2 является стабильным, т.к. он поддерживается, по сути, за счет поддержания на нем стабильного напряжения. Обратите внимание, что это относится только к напряжению переменного тока, т.к. конденсатор будет перезаряжаться, только если есть изменения постоянного напряжения.

В полной конструкции отличия невелики. Хотя источник тока теоретически лучше, но схема вольтодобавки проще и дешевле и не требует введения никаких дополнительных активных компонентов. Конденсатор должен быть достаточно большой емкости, чтобы гарантировать, что падение переменного напряжения на нем останется небольшим (менее нескольких сотен милливольт) на самой низкой частоте, представляющей интерес. Предполагая, что сопротивления R b1 и R b2 равны, номинальное рабочее напряжение конденсатора должно составлять, как минимум, ½ положительного напряжения питания, но желательно больше.

Выходной каскад

Существуют бесчисленные усилители, в которых в выходном каскаде по-прежнему применяется составная пары Дарлингтона, несмотря на то, что многими показано, что она уступает комплементарной паре Шиклаи. Обе схемы (в базовой форме, поскольку существует множество их вариантов) показаны на рис. 7. Существуют две основные области, где схема Дарлингтона хуже и мы рассмотрим обе.

Из показанных двух конфигураций очевидно, что я не включил в этот перечень выходные каскады на полевых транзисторах (ПТ), потому что ПТ не нуждаются ни в каком драйверном транзисторе, как таковом - обычно они управляются непосредственно от каскада усиления напряжения (или в модифицированной версии - зачастую модифицированным дифференциальным каскадом). Для показанных на рис. 7 модификаций количество компонентов одинаково, но вместо двух транзисторов одинаковой полярности (двух PNP или двух NPN) комплементарная пара (также называемая парой Шиклаи) использует по одному транзистору каждой из полярностей. Законченная составная схема с точки зрения полярности имеет характеристики драйверного транзистора, поэтому для каждой конфигурации показаны выводы эмиттера, базы и коллектора. Резистор добавлен для предотвращения самостоятельного открывания выходного транзистора вследствие наличия тока утечки между коллектором и базой, а также ускорения закрывания. Отсутствие этого резистора распространенной ошибкой не является, но так всё-таки нередко делается. Результатом являются повышенный уровень искажений, особенно на высокой частоте и плохая термостабильность.

Номинал этого резистора должен выбираться с достаточной осторожностью. Если он слишком мал - выходной транзистор не будет приоткрыт в покое (без сигнала), транзистор(-ы) драйвера будет(-ут) рассеивать чрезмерное тепло, что приведет к искажениям в виде «ступеньки». Если сопротивление слишком высокое - эффективность выключения выходных транзисторов будет нарушена, а термостабильность ухудшится. Конечное значение зависит (в некоторой степени) от тока каскада усиления напряжения и коэффициента усиления драйверного транзистора, но итоговым показателем величины тока покоя является суммарное значение V be транзисторов выходного каскада. Эти комментарии в равной мере применимы к парам как Дарлингтона, так и Шиклаи.

Для большинства усилителей приемлемы значения от 100 Ом до максимума, возможно, до 1 кОм, при этом более низкие значения применяются при повышении мощности. Высокая мощность требует более высоких токов, протекающих по выходному каскаду и, опять же, ухудшает выключение транзисторов, особенно на высоких частотах. Это может привести к явлению, называемому «перекрестной проводимостью» («сквозными токами»), возникающему из-за того, что транзисторы не могут быстро выключиться, поэтому существует период, когда оба силовых транзистора проводят одновременно. Такого не произойдет при воспроизведении нормального диапазона звуковых частот, хотя от источника питания может потребоваться ток потребления немного выше, чем обычно, даже на частоте 20 кГц.

Если усилитель работает на любую разумную мощность на более высоких частотах, при наличии достаточно выраженной перекрестной проводимости, он может самопроизвольно выйти из строя. Самый простой способ уменьшить этот риск - использовать резисторы меньшего номинала между базой и эмиттером силовых транзисторов, но имейте в виду, что при этом увеличатся требования к драйверным транзисторам. Например, с резисторами на 220 Ом, как показано выше, через них будет протекать ток силой только 3-5 мА, но если они будут уменьшены до (скажем) 47 Ом, то ток через них увеличится до 16 мА или даже более. Драйверы должны обеспечивать этот ток даже на холостом ходу, а рассеиваемая ими мощность возрастает со 120 мВт до более 550 мВт при напряжении питания ± 35 В. Для драйверных транзисторов становится необходимым радиатор.

Как правило, только в редких случаях или вообще не нужно использовать резисторы менее где-то 100 Ом. Если хотите получить полную мощность на частоте 100 кГц или больше (а зачем? Ведь такая частота не предназначена для аудиоусилителя), тогда сопротивление этих резисторов должно быть еще ниже, в сочетании с соответствующими радиаторами для драйверных транзисторов. Потребуется также увеличить номинальную мощность резистора цепи Цобеля, иначе он на высоких частотах перегреется.

Термостабильность

Очевидно, что в конфигурации Дарлингтона в каждом выходном каскаде имеются два базово-эмиттерных перехода. Поскольку каждый из них имеет свою собственную тепловую характеристику (уменьшение падения напряжения на переходе на примерно 2 мВ на каждый градус С°), термостабилизировать эту конфигурацию может быть затруднительно. Кроме того, по мере того, как транзисторы нагреваются, коэффициент их усиления часто увеличивается, что также осложняет проблему. Датчик цепи установки тока покоя, представляющей собой, как правило, умножитель V be транзистора, нужно устанавливать на радиатор выходных транзисторов, дабы обеспечить хорошее тепловой контакт с ними, и то в некоторых случаях термостабильность едва удается поддерживать.

Если не обеспечить достаточной термостабильности, то в усилителе может развиться лавинообразный рост температуры транзисторов выходного каскада, где после достижения определенной температуры выходного транзистора продолжающееся снижение V be вызывает еще бо́льшее увеличение тока покоя, что ведет к дальнейшему повышению температуры и т.д. Достигается точка, при которой рассеиваемая мощность настолько велика, что выходные транзисторы отказывают, часто с катастрофическими последствиями для остальной части схемы и/или подключенных громкоговорителей.

Комплементарная пара Шиклаи, имеет только один управляемый база-эмиттерный переход и, тем самым, её легче термостабилизировать. Поскольку единственным V be является принадлежащий драйверному транзистору (который во многих случаях не будет установлен на основном радиаторе, а у некоторых радиатора не будет вообще), требования к умножителю V be менее строгие, монтаж намного проще, а термостабильность, как правило, очень хорошая и отличная.

Комплементарную пару я использовал с начала 1970-х годов и, когда впервые её увидел, то имел много оснований её игнорировать. Термостабильность в довольно простом усилителе мощностью 100 Вт на нагрузке 4 Ом моей конструкции (предшественник Проекта № 3A , которых было собрано много сотен) была обеспечена простой двухдиодной цепочкой, настройки которой не требовалось (однако, в то время было несколько других трюков, гарантировавших стабильную работу).

Конструкция цепи смещения

Казалось бы (по крайней мере, на первый взгляд), что в этом узле нет ничего сложного. Она представляет собой очень простую схему умножителя V be и кажется, что вопреки задуманному в ней ничто не может произойти. Это почти верно, за исключением указанных ниже моментов.

Конструкции многих усилителей (особенно использующих выходной каскад по схеме Дарлингтона) требуют, чтобы цепь смещения была настроена с учетом различных параметров выходных транзисторов. Если резистор R1 (на рис. 9) вместо постоянного будет подстроечным, то что произойдет, когда (если) его подвижный контакт вдруг (из-за возраста, загрязнений или грубого обращения) потеряет контакт с резистивной дорожкой?

Ответ прост - падение напряжения на цепи смещения теперь окажется равным полному напряжению питания (меньше, чем падение на одном или двух базо-эмиттерных переходах), в результате чего как положительные, так и отрицательные плечи выходного каскада откроются настолько полно, насколько это возможно. Результатом этого является мгновенное отказу выходных транзисторов. Это произойдет настолько быстро, что его не смогут предотвратить предохранители и даже применение сложной схемы защиты выходной цепи вряд ли сможет их уберечь.

Ответ, конечно, настолько прост, что должен быть сразу же очевидным всем но, к сожалению, это не всегда так. Если переменным компонентом сделать R2, то при его обрыве смещение просто исчезнет. Это приведет к появлению искажений в виде «ступеньки», но выходные транзисторы останутся целыми. Чтобы предотвратить возможность уменьшения значения сопротивления подстроечного резистора до 0 Ом (что будет иметь такой же эффект, как описано выше!), следует последовательно с ним включить постоянный резистор, значение которого выбрать таким образом, чтобы обеспечить адекватную настройку при сохранении надежного запаса прочности.

Здесь следует предпринять дополнительные меры предосторожности, поскольку, если значения резисторов базового делителя будут слишком малы, то напряжение смещения, создаваемое для выходных транзисторов, будет представлять собой просто падение напряжения на них. При этом транзистор цепи смещения практически никак не будет влиять на величину смещения. Этого легко избежать, если ток через резисторы базового делителя сделать равным 1/10 (или около того) общего тока смещения каскада усиления напряжения.

Сопротивление можно также сделать слишком большим, из-за чего цепь смещения будет менее стабильна по переменному току. Из-за этого цепь смещения может также приобрести слишком большой коэффициент усиления, что, в свою очередь, может привести к падению тока покоя при нагреве усилителя. Хотя с точки зрения надежности это хорошо, но, поскольку при нагреве усилителя будут возникать искажения типа «ступенька», то звуковой эффект, очевидно, будет разочаровывающим. Как правило, чтобы гарантировать стабильность, со значениями резисторов базового делителя следует поэкспериментировать. Способов их расчета на ум не приходит, хотя я уверен, что такое возможно. Падение напряжения на базо-эмиттерном переходе снижается на величину до 2 мВ/°С, однако, изменения коэффициента усиления с изменением температуры столь же легко не рассчитывается.

В качестве вторичной защиты параллельно цепи смещения полезно поставить цепочку из соответствующего количества диодов. Их следует выбирать для предотвращения чрезмерного тока, однако, дополнительно к ним необходим еще какой-то метод защиты от перегрева. Это может быть вентилятор, обдувающий радиатор или термовыключатель, чтобы отключить питание, если усилитель становится слишком горячим.

Обратите внимание, что если выходной каскад использует схему Дарлингтона, транзистор цепи смещения будет располагаться на основном радиаторе. Если используется комплементарная пара транзисторов (Шиклаи), то необходимо, чтобы цепь смещения воспринимала температуру драйверного(-ых) транзистора(ов) (который(-е) не должен(-ны) находиться на основном радиаторе. Неверное расположение транзистора цепи смещения - это приглашение к отказу выходного каскада из-за лавинообразного теплового разгона.

Линейность

Были написаны многочисленные статьи о превосходной линейности комплементарной конфигурации (Шиклаи) (Otala , Douglas Self, Linsley Hood и др.) и я не могу не удивляться, когда вижу в журнале новую схему, все еще использующую конфигурацию Дарлингтона. Применение комплементарной пары не требует бо́льшего количества компонентов - те же самые компоненты, просто соединены по-другому. С большим удовольствием австралийский журнал электроники с гордостью объявил (в 1998 году), что «мы впервые использовали эту схему в опубликованном проекте» (или что-то типа этого). Я не знаю причин, по которым они, возможно, не использовали комплементарную пару в каждом опубликованном ими проекте (этот журнал намного моложе меня). У меня нет слов. Журнал, о котором идет речь, не единственный и Интернет изобилует старыми и новыми конструкциями, использующими эмиттерные повторители конфигурации Дарлингтона.

Это не означает, что схема Дарлингтона не должна использоваться - есть много хороших усилителей, в которые она применяется и с некоторыми дополнительными усилиями для достижения правильного смещения, такие усилители обеспечат многолетнюю надежную работу. Схема Дарлингтона особенно подходит для усилителей большой мощности благодаря своей простоте, особенно с несколькими запараллеленными выходными транзисторами. Параллельное включение конфигурации Шиклаи сложнее. Пример параллельных пар Шиклаи показан в Проекте № 27 .

Относительный коэффициент усиления по току комплементарной пары Шиклаи по сравнению с эмиттерным повторителем Дарлингтона

Более низкий коэффициент усиления комплементарной пары транзисторов указывает на наличие внутренней местной отрицательной обратной связи, присущей данной конфигурации и все проведенные тесты показывают, что это действительно так. Хотя разность коэффициентов усиления и невелика, можно предположить, что бо́льшая часть повышенной линейности обусловлена тем фактом, что в сигнальном тракте непосредственно участвует только один база-эмиттерный переход, а не два, как в схеме Дарлингтона, поэтому в уравнение вводится только один набор прямых нелинейностей. Второй (выходной) транзистор эффективно работает, как буфер для первого (драйверного).

Следует отметить, что есть несколько очень хорошо зарекомендовавших себя усилителей с выходными каскадами на составных парах Дарлингтона. Нет никаких жестких и быстрых правил, которые могли бы быть применены для создания идеального усилителя (тем более, что он еще не существует), и при грамотном конструировании вполне возможно создать очень хороший звуковой усилитель, используя почти любую топологию.

Стабильность выходного каскада

То, что эмиттерный повторитель (будь то Дарлингтона или Шиклаи) может стать генератором, как правило, на очень высоких частотах, является просто реальным фактом из жизни. Это особенно верно, если выходной кабель имеет вид настроенной цепи. Длина кабеля к динамикам, будучи совершенно безобидной на звуковых частотах, является линией передачи на некоторой частоте, определяемой ее длиной, диаметром проводника и расстоянием между проводниками. Справочник ARRL (любого года издания) предоставит все формулы, необходимые для расчета, если Вы действительно пожелаете углубиться в этот вопрос.

Во всех усилителях мощности (ну, почти во всех) выходные каскады выполнены в виде эмиттерных повторителей и, когда к ним кабелем подключается динамик (или даже неиндуктивная эквивалентная нагрузка), часто возникает самовозбуждение. Это происходит почти всегда при работе усилителя и более вероятно, если ток является вытекающим. Немного грустно, что этому печальному явлению более подвержена комплементарная пара Шиклаи по сравнению с парой Дарлингтона, возможно, потому, что управляющим элементом является драйверный транзистор (его эмиттер связан с нагрузкой), имеющий более широкую полосу пропускания.

Некоторые из «супер»-кабелей (очень любимых аудиофилами) в этом отношении часто хуже, чем обычный экранированный шнур или трехжильный сетевой шнур, из-за их способности выступать в качестве линий передачи радиочастот - рис. 8 (отсутствует в оригинальной статье! - прим. пер. ) и, следовательно, являются источником указанной проблемы.

Обычная цепь Цобеля (состоящая из резистора 10 Ом и конденсатора 100 нФ), как правило, ослабляет влияние внешней линии передачи кабелей и внутренней проводки усилителя к выходным клеммам и обеспечивает стабильность в большинстве нормальных рабочих условий.

На этих частотах конденсатор цепи Цобеля представляет собой, по сути, короткозамкнутую перемычку, поэтому параллельно схеме с высоким импедансом включается в работу резистор на 10 Ом. 10-омный резистор нарушает добротность (Q) настроенной(-ых) цепи(-ей) и обеспечивает сильное затухание, нейтрализуя тем самым фазовый сдвиг и восстанавливая стабильность. Лично я не рекомендую, исключать эту цепь из любого усилителя, даже если он кажется стабильным и без нее.

При емкостной нагрузке (как это происходит при подключения громкоговорителя и пассивного кроссовера) цепь Цобеля дополнительно влияет очень мало и может вообще никак не влиять. Единственный верный способ предотвратить самовозбуждение, либо резко выраженный звон при использовании кабелей с высокой емкостью - включить на выходе усилителя индуктивность. Она должна быть зашунтирована соответствующим резистором для уменьшения добротности индуктивности. Типичная схема показана на Рис. 10. Для читателей, желающих изучить это более подробно, прочитайте «The Audio Power Interface» . Во многих случаях было бы лучше использовать намного меньшее сопротивление, чем обычно применяемые 10 Ом - я думаю, около 1 Ом или порядка того. В некоторых усилителях мощности производства National Semiconductor оптимальным значением является 2,7 Ом. В идеале кабели с низкой индуктивностью и высокой емкостью всегда должны иметь дополнительную цепь Цобеля 100 нФ/10 Ом на конце, подключаемом к громкоговорителям. Когда это будет сделано, кабель на высоких частотах не будет больше восприниматься, как конденсатор. К прискорбию, немногие производители аудиоколонок (если такие вообще есть) считают целесообразным ставить эту цепь на входные клеммы колонок.

Другой альтернативой является включение резистора последовательно с выходом усилителя, но это, естественно, даст двойной эффект - уменьшит выходную мощность и коэффициент демпфирования. При значениях резисторов, достаточных для предотвращения самовозбуждения, указанные выше потери становятся чрезмерными и вся потерянная мощность должна преобразоваться в тепло на резисторе.

Выбор номинала индуктивности не составляет труда - при нагрузке 8 Ом он должен быть, как правило, не более 20 мкГн, причем, любая индуктивность больше, чем указанная, приведет к неприемлемому затуханию высоких частот. Дроссель индуктивность 6 мкГн, как показано на рис. 10, будет приводить к потерям (при условии, что его сопротивление составляет 0,03 Ом) на 0,03 дБ на низких частотах и около 0,2 дБ на частоте 20 кГц. Эти потери незначительны и слышны не будут. В отличие от этого, звон (или, в крайних случаях, самовозбуждение) выходных каскадов будет слышен (даже очень низкого уровня), как увеличение искажений, а в крайних случаях даже может разрушить выходные транзисторы.

Самовозбуждение транзисторов

Не для всех это очевидно, но самовозбуждаться может транзисторный каскад даже с единичным усилением. В операционных усилителях и усилителях мощности на выходах обычно используются эмиттерные повторители, а отказ от изоляции транзисторного каскада от влияния соединительного кабеля может заставить каскад (и регулярно заставляет) самовозбуждаться. Для всех операционных усилителей, подключаемых к внешней периферии (к примеру, через разъемы на передней или задней панели), должен применяться последовательный резистор. Как правило, достаточно значений от 47 до 220 Ом. Я обычно использую 100 Ом, но могут потребоваться более низкие (или более высокие) значения, в зависимости от того, чего нужно достичь.

В симуляторах и на лабораторном стенде я смог составить схему однотранзисторного эмиттерного повторителя (показанную на рис. 11), радостно самовозбуждавшуюся с нагрузкой в виде реальной линии передачи (такой как длина коаксиального кабеля) или составленной из эквивалентных ей индуктивности на 500 мкГн и емкости на 100 пФ в качестве настроенной последовательной цепи.

Этот эффект ухудшается по мере снижения импеданса источника, но даже базовый резистор-пробка самовозбуждению не препятствует. Эффективным будет только заглушение линии передачи цепью Цобеля или последовательным сопротивлением. Если Вас вдруг заинтересует, почему осциллограф подключен к точке соединения индуктивности и емкости - это позволяет последовательному резонансу усилить высокочастотный компонент, что делает его лучше видимым.

Для усилителей мощности эта проблема решается с помощью цепи Цобеля, опционально с последовательной индуктивностью. Для малосигнальных каскадов разумнее использовать резистор последовательно с выходом. Обычно номинал резистора составляет от 22 до 100 Ом и это будет видно во всех конструкциях ESP, где операционный усилитель подключается к внешней нагрузке (или даже к внутреннему кабелю). Резистор можно использовать и с усилителями мощности, но за счет потери мощности, повышения тепловыделения и потери коэффициента демпфирования. Для усилителя мощности выходная индуктивность может быть заменена резистором на 1 Ом (иногда меньше), но так делается очень редко.

В моем собственном усилителе (последнее воплощение - Проект № 3A) я не использовал выходной индуктивности, а вместо нее поставил корректирующий конденсатор (между коллектором и базой транзистора каскада усиления напряжения) с емкостью несколько больше обычной. Это позволило стабилизировать усилитель во всех рабочих режимах, но за счет скорости нарастания (и, как следствие, ограниченной скорости нарастания мощности на высоких частотах). Это было в значительной степени экономическим решением, поскольку пара керамических конденсаторов намного дешевле, чем индуктивность, а усилитель использовался в то время в основном для усиления музыкальных инструментов, поэтому расширенная вверх полоса воспроизведения была фактически нежелательной. Полная пропускная способность - способность усилителя выдавать полную мощность во всем диапазоне рабочих частот - это верный способ повредить слух, высокочастотные рупорные динамики (и т.д.) в условиях живой музыки, поэтому такой компромисс не являлся ограничивающим. Однако…

Есть еще одна причина, по которой последовательная выходная индуктивность может быть полезна. Было высказано предположение (только не помню, кем именно), что радиочастоты, принятые проводами, идущими к громкоговорителям, могут через отрицательную обратную связь поступать обратно на входной каскад. Если посмотреть на типичную схему, это кажется правдоподобным, но эту теорию я проверял не слишком глубоко.

Однако, учесть основы этого при разработке не так уж и сложно. Поскольку известно, что в частотном отклике усилителя при незамкнутой цепи обратной связи должен быть доминирующий полюс (конденсатор, показанный на рис. 5 и 6), то из того, что если при замыкании цепи обратной связи он остается стабильным, следует, что по мере снижения внутреннего усиления с увеличением частоты, выходной импеданс должен повышаться (из-за меньшей глубины общей обратной связи). Это так и в самом деле и к тому моменту, когда частота попадет в мегагерцовую область, на выходном каскаде будет пренебрежимо малая нагрузка для любых таких частот.

Если не приняты соответствующие меры предосторожности (как показано на рис. 4) для цепи отрицательной обратной связи, вполне вероятно, что может произойти детектирование наводок радиочастотного диапазона. В моей собственной двухканальной системе (в которой используется предшественник усилителя по Проекту № 3A , описанный выше, все еще без выходной индуктивности), у меня самого недавно были проблемы с обнаружением местной AM-радиостанции. Установка дросселей, подавляющих излучение радиочастотного диапазона (в основном, петля кабеля к динамикам, продетая 3 или 4 раза через ферритовое кольцо) полностью устранила данную проблему, поэтому я должен сделать вывод, что такое действительно вероятно или даже возможно.

Если к усилителю когда-либо будут подключаться «экзотические» (дорогие «аудиофильские») кабели, то важно использовать выходную индуктивность. Как отмечалось выше, индуктивность должна быть ограничена, чтобы предотвратить спад по высокой частоте, а для сопротивлений нагрузки до 4 Ом индуктивность не должна превышать порядка 10 мкГн. В большинстве случаев будет достаточно количества витков, размещаемых на резисторе 10 Ом мощностью 1 Вт, а используемый провод должен быть достаточно толстым, чтобы пропустить полный ток к динамику.

Выходной ток

Максимальный выходной ток усилителя мощности часто считается чем-то таким, на что влияют только выходные транзисторы и, чтобы снизить импеданс, добавление большего количества транзисторов автоматически обеспечит бо́льший ток. Это отчасти верно, потому что биполярные транзисторы нуждаются в базовом токе, который должен поступать с драйверного каскада.

Обычно смещение каскада усиления напряжения позволяет обеспечить базовый ток в 1,5… 5 раз больший, чем необходимо выходным транзисторам и их драйверам. Если выходной ток этого каскада недостаточен, то искажения, вероятно, существенно возрастут, поскольку ток изменится на бо́льшую величину. Если ток каскада усиления напряжения слишком велик, то на транзисторе будет выделяться слишком много тепла, от которого придется избавляться и при этом можно превысить максимально допустимые значения параметров для транзистора. Обычно я работаю с цифрой порядка удвоенного ожидаемого тока выходного каскада, но в некоторых случаях он будет больше или меньше. При проектировании следует учитывать также самый низкий ожидаемый коэффициент усиления по току всех используемых транзисторов.

В качестве примера рассмотрим типичный выходной каскад усилителя мощности. Предполагая, что напряжение источника питания составляет ± 35 В, максимальный (пиковый) выходной ток будет равен 35/8 = 4,375 А (с учетом того, что нагрузка составит 8 Ом). Поскольку мы знаем, что в комбинации драйвера/силовой транзистор будут некоторые потери, мы можем с уверенностью предположить, что максимальный (пиковый) ток равен 4 А. Подходящий силовой транзистор может быть задан с минимальным коэффициентом усиления (h FE) 25 и током коллектора 4 А. Драйверные транзисторы обычно имеют более высокий коэффициент усиления, возможно, 50 при токе коллектора 250 мА. Произведение двух коэффициентов усиления по току достаточно точно для того, что нам нужно и дает итоговый h FE = 1000. Таким образом, максимальный базовый ток будет составлять 4 мА.

Если мы решим использовать ток каскада усиления напряжения, равный удвоенному ожидаемому току выходного каскада, то это означает, что драйвер будет работать с током примерно 8 мА. Такое значение тока может быть достигнуто с помощью либо источника тока, либо схемы вольтодобавки с использованием пары последовательных резисторов по 2,2 кОм. При максимальном колебании выходного напряжения (близком к ± 35 В), ток драйвера увеличится до 12 мА или уменьшится до 4 мА, в зависимости от полярности. Источник тока или вольтодобавка будут поддерживать стабильный ток, но усилитель напряжения должен иметь дело с током, который изменяется на ± 4 мА при изменении тока в нагрузке.

Если импеданс нагрузки упадет до 4 Ом, то источник тока будет по-прежнему способен обеспечивать только 8 мА, поэтому выходной ток будет ограничен 8 А, поскольку драйвер в этой точке цикла имеет нулевой ток. В противоположной крайности драйвер должен будет справиться с 16 мА, когда он будет открыт полностью. При еще более низких сопротивлениях драйвер сможет отдать больше тока, но источник тока будет неуклонно отказываться выдать больше, чем 8 мА, для которых он был разработан, поэтому максимальный выходной ток будет ограничен значением 8 А в одном направлении (когда выходной сигнал каскада обеспечивается источником тока, а транзистор каскада усиления напряжения закрыт) или какой-либо другой (возможно, чрезмерный) максимальный ток в противоположной полярности.

Однако, внимание!! Каскад усиления напряжения (драйвер А-класса) потому так и называется, что он никогда не должен отключаться - теперь же мы получили каскад АВ-класса, который не только нежелателен, но даже неработоспособен на несимметричный выходной каскад! Выходной сигнал усилителя мощности будет асимметрично ограничиваться и больше не находится в линейном диапазоне - он искажается.

Добавление более мощных транзисторов обеспечит очень ограниченные преимущества, т.к. максимальный базовый ток по-прежнему ограничен источником тока, питающего каскад усиления напряжения. Чтобы получить максимальную мощность при более низких сопротивлениях нагрузки, необходимо увеличить либо усиление выходного каскада, либо увеличить выходной ток каскада усиления напряжения. Увеличение коэффициента усиления транзисторов выходного каскада не является тривиальным - следует использовать либо другую топологию, либо драйверные и выходные транзисторы с бо́льшим коэффициентом усиления.

Этап проектирования усилителя обусловлен аналогичными принципами, независимо от топологии. «Принципы работы усилителя» ...

Выходная мощность в сравнении с сопротивлением нагрузки

Выходная мощность определяется импедансом нагрузки и доступными выходными напряжением и током усилителя. Усилитель, способный обеспечить максимальный выходной ток силой 2 А, не сможет выдать больше только потому, что Вы этого желаете. Такой усилитель будет ограничен выходной мощностью 16 Вт «RMS» на 8 Ом, независимо от напряжения питания. Аналогично, усилитель с напряжением питания ± 16 В не сможет обеспечить более 16 Вт RMS на 8 Ом, независимо от его возможностей по выходному току. Имея возможность выдать больше тока, усилитель сможет обеспечить (к примеру) 32 Вт на 4 Ом (пиковый ток 4 А) или 64 Вт на 2 Ом (пиковый ток 8 А), но на 8 Ом не выдаст больше мощности, чем позволит напряжение питания.

Ток драйверного каскада

Драйверный каскад, особенно в случае использования биполярных транзисторов, должен обеспечивать достаточный ток для выходных транзисторов. С МОП-транзисторами драйвер должен иметь возможность достаточно быстро заряжать и разряжать затворно-истоковую емкость, чтобы можно было получить необходимую мощность на самых высоких частотах, представляющих интерес.

Для простоты, если биполярные выходные транзисторы имеют коэффициент усиления 20 при максимальном токе в нагрузке, драйверы должны быть в состоянии обеспечить для этого достаточный базовый ток. Если максимальный ток равен 4 А, то драйверы должны иметь возможность выдать выходным транзисторам 200 мА базового тока.

Каскад усиления напряжения

Каскады, расположенные перед драйверными транзисторами, должны иметь возможность обеспечить достаточный ток для своей нагрузки. Каскад усиления напряжения биполярного или MOSFET-усилителя должен обеспечить ток, достаточный для удовлетворения потребностей в базовом токе биполярных драйверов или емкости затвора полевых МОП-транзисторов.

Опять же, используя пример, приведенный ранее, с биполярными транзисторами, максимальный базовый ток для выходных транзисторов составлял 200 мА. Если драйверы имеют минимальный коэффициент усиления 50, тогда их базовый ток будет составлять:

Поскольку каскад усиления напряжения должен работать в режиме А (какой сюрприз, не так ли?!), ему необходимо будет работать с током, в 1,5-5 раз бо́льшим ожидаемого максимального базового тока драйверного транзистора, чтобы он никогда не выключался. То же самое относится и к усилителю на полевых МОП-транзисторах, которые будут ожидать (к примеру) максимального тока заряда (или разряда) затворной емкости силой 4 мА на самых высоких амплитудах и частотах. Для упражнения мы будем считать, что ток каскада усиления напряжения (VAS), равен удвоенным потребностям базового тока драйверных транзисторов, т.е. 8 мА.

Входные каскады

Входные каскады всех транзисторных усилителей должны обеспечивать подачу базового тока каскаду усиления напряжения. На этот раз требуется ток, в 2…5 раз бо́льший ожидаемого максимального базового тока каскада усиления напряжения. Если каскад усиления напряжения работает с током покоя 8 мА, то его максимальный коллекторный ток будет составлять 12 мА (постоянный ток + базовый ток драйвера). Предполагая, что коэффициент усиления равен 50 (опять же), это означает, что входной каскад должен иметь возможность выдать 12/50 = 240 мкА, поэтому для сохранения линейности он должен работать при минимальном токе 240 мкА · 2 = 480 мкА.

Входной ток

Входной ток первого каскада определяет входной импеданс усилителя. Используя приведенную выше цифру коллекторного тока, равного 480 мкА, базовый ток входных транзисторов, имеющих коэффициент усиления 100, будет составлять 4,8 мкА,. Если усилитель разработан для работы с входным напряжением 1 В на максимальной мощности, то импеданс составляет: 208 кОм (R = V/I ).

Поскольку этот каскад должен быть смещенным, применяем те же правила, что и раньше - границы диапазона составляют от 2 до 5, поэтому максимальное значение резисторов смещения должно быть 208/2 = 104 кОм. Более низкое значение является предпочтительным и я полагаю, что более уместен коэффициент 5, давая 208/5 = 42 кОм (без проблем можно использовать 47 кОм).

Это только рекомендации (естественно) и есть много случаев, при которых ток больше (или меньше), чем предполагалось. Конечным результатом является звук усилителя и подход, описанный в учебниках, не всегда дает ожидаемый результат.

Некоторые заметки по конструкции источника питания

Как известно, поведение трансформатора описывается при резистивной нагрузке в течение полного периода, но если после выпрямителя стоит конденсаторный фильтр (99,9% всех источников питания усилителей) рассчитанные и измеренные цифры никогда не будут совпадать.

Поскольку в течение довольно большого периода времени напряжение переменного тока со вторичной обмотки трансформатора ниже, чем на конденсаторе, то в это время выпрямительные диоды ток не проводят. В течение коротких периодов, когда диоды открываются в проводящее состояние, трансформатор должен восполнить всю энергию, потребленную из конденсатора в период между открытыми состояниями диодов, а также обеспечить мгновенный выходной ток.

Рассмотрим источник питания, показанный на рис. 13. Это абсолютно обычный двухполупериодный выпрямитель с конденсаторным фильтром (для удобства он показан, как однополярный). Предполагается, что схема имеет полное эффективное последовательное сопротивление, равное 1 Ом, образованное сопротивлением обмоток трансформатора (первичной и вторичной). Конденсатор C1 имеет значение 4 700 мкФ. Вторичное напряжение трансформатора равно 28 В. На диодах при полной мощности упадет около 760 мВ.

Трансформатор рассчитан на 60 В·А и имеет сопротивление первичной обмотки 4,3 Ом, вторичной - 0,5 Ом. Эти импедансы пересчитываются на внутреннее сопротивление потерь на медь, равное 1,0 Ом.

При сопротивлении нагрузки 20 Ом, как показано на рисунке и при выходном токе 1,57 А, время проводящего состояния диодов составляет около 3,5 мс, а пиковое значение тока, текущего в конденсатор 100 раз в секунду - 4,8 А (с интервалом в 10 мс). Поэтому время проводящего состояния диодов составляет 35% от длительности цикла. Среднеквадратичный ток во вторичной обмотке трансформатора равен 2,84 А.

Размах пульсаций напряжения на нагрузке (пик-пик) составляет 2,2 В (692 мВ среднеквадратичного значения «RMS») и ожидаемо имеет пилообразную форму. Среднее напряжение постоянного тока составит 31,6 В. Напряжение питания без нагрузки составит 38,3 В, поэтому при выходном токе 1,57 А, потери составят:

где V n - напряжение без нагрузки;
V l -напряжение под нагрузкой.

Для данного примера это достаточно близко к 17 %, что вряд ли является хорошим результатом. Для сравнения, фактические потери в трансформаторе будут составлять 8 % для выходного тока 2,14 А при напряжении 28 В. Обратите внимание, что среднеквадратичный переменный ток во вторичной обмотке трансформатора составляет 2,84 А (примерно равный постоянному току, умноженному на 1,8) для выходного постоянного тока силой 1,57 А - это так должно быть, поскольку в противном случае мы что-то получили бы даром - вопреки науке и сборщику налогов.

Выходная мощность составляет 31,6 В · 1,57 А = 49,6 Вт, а по входу - 28 В · 2,84 А = 79 В·А.

Входная мощность трансформатора составляет 60 Вт, поэтому коэффициент мощности:

Следует учесть много потерь, причем, большая часть из них обусловлена падением напряжения на диодах (по 600 мВт на каждый диод, всего 2,4 Вт) и на сопротивлении обмотки трансформатора (8 Вт при полной нагрузке). Даже эквивалентное последовательное сопротивление (ESR) конденсаторов добавляет небольшую потерю, равно как и сетевая проводка. Также имеется дополнительная потеря в «железе» трансформаторного сердечника - это сумма тока, необходимого для поддержания уровня магнитного потока в трансформаторе, плюс потери на вихревые токи, нагревающие сердечник. Потери в железе наиболее значительны при отсутствии нагрузки и могут обычно игнорироваться при полной нагрузке.

Несмотря на то, что для этого примера трансформатор перегружен, при условии, что перегрузка будет кратковременной, никаких повреждений не будет. Трансформаторы обычно рассчитаны на среднюю мощность (В·А) и могут выдерживать большие перегрузки при условии, что долгосрочно не будет превышено среднее значение. Продолжительность допустимой перегрузки в значительной мере определяется тепловой массой самого трансформатора.

Ток пульсаций конденсатора . Хорошо известно, что более крупные трансформаторы обладают лучшими параметрами, чем небольшие, поэтому обычной практикой является использование трансформатора с повышенной мощностью для данного применения. Это может значительно улучшить КПД, но также создаст бо́льшие напряжения на конденсаторе фильтра из-за более высокого тока пульсаций. Этот параметр указывается в даташите производителя для конденсаторов, предназначенных для использования в источниках питания и его нельзя превышать. Чрезмерный ток пульсаций вызовет перегрев и возможный выход конденсаторов из строя.

Большие конденсаторы обычно имеют более высокий номинальный ток пульсаций, чем малые (как физические, так и емкостные). Полезно знать, что два конденсатора емкостью по 4 700 мкФ, как правило, имеют более высокий суммарный ток пульсаций, чем один конденсатор на 10 000 мкФ, а также демонстрируют более низкое ЭПС (эквивалентное последовательное сопротивление). Такая комбинация, как правило, будет и дешевле - один из немногих примеров, когда действительно можно получить что-то ни за что.

Дополнительную информацию по этому вопросу см. в статье « ».

Измерения в сравнении с субъективностью

Если я никогда не слышу от кого-то жалоб на то, что «измерения искажений недействительны и являются пустой потерей времени», то это очень скоро произойдет. Как же мне надоели самопровозглашенные эксперты ([игра слов: expert s = “x” + “ spurt” ] где “x ” - неизвестная величина, а “spurt ” - струя под давлением), утверждающие, что сигналы «реального мира» намного сложнее синусоиды и что статические измерения искажений совершенно бессмысленны! Аналогично, некоторые жалуются на то, что синусоиды «слишком просты» и что они не могут проявить усилитель так же, как музыка.

Измерения не являются бессмысленными и сигналы реального мира являются синусоидами! Единственное различие заключается в том, что в музыке обычно присутствует большое количество объединенных вместе синусоид. Не существует мириад сигналов, одновременно проходящих через усилитель, а только один-единственный (для одного канала, естественно).

Физика утверждает, что никакие две массы не могут одновременно занимать одно и то же физическое пространство, то же самое относится и к напряжениям и токам. В любой момент времени может быть только одно значение напряжения и одно значение тока, протекающего через один элемент схемы - если бы было как-то по другому, то концепция цифровой записи никогда бы не существовала, поскольку в цифровой записи мгновенные значения напряжения преобразуются в цифровой код с частотой выборки. Ситуация была бы явно невозможной, если бы были упомянуты три разных напряжения одновременно.

Итак, как же эти "x-spurts " определяют, имеются ли в усилителе крошечные искажения в виде «ступеньки» (например)? Я рассматриваю их, как остаточные продукты моего измерителя искажений, которые мгновенно распознаются, что же именно представляют собой на самом деле и я вижу разницу, когда выполняю в схеме изменения для устранения проблемы. Если бы мне пришлось полагаться только на свои уши (которые, хоть и становятся старше, но всё еще неплохо мне служат), то потребовалось бы гораздо больше времени, чтобы определить проблему и даже еще больше, чтобы удостовериться, что она исчезла. Я не говорю о действительно грубых искажениях в виде «ступеньки», которые получаются из-за потери смещения в усилителе, я имею в виду рудименты - минимальные величины, едва регистрируемые мультиметром. Чтобы увидеть точную форму искажений, я использую осциллограф. Я подозреваю, что эта дилемма «решена» кем-то просто без применения двухтактного (push-pull) усилителя вообще, тем самым гарантируя, что мощность сильно ограничена, а другие искажения настолько велики, что не посмели опубликовать результаты.

Эти же "x-spurts ", если повезет, могут лирически отзываться в отношении какого-то действительно громоздкого несимметричного маломощного усилителя на триодных лампах с весьма сомнительным выходным трансформатором, ограниченным частотным диапазоном и единичным коэффициентом демпфирования.

Не поймите меня неправильно: я не утверждаю, что выше приведена характеристика любых несимметричных триодных усилителей (к примеру), есть некоторые, которые, я уверен, звучат очень красиво. Не так, как мне нравится, но «красиво». Я видел опубликованные в Интернете схемы, которые я бы не использовал даже для динамика радиочасов (никаких имен, поэтому даже не спрашивайте!) и «отзывы» от людей, купивших этот мусор, но, несомненно, есть некоторые схемы, в которых применены действительно качественные компоненты и, вероятно, нормально звучащие при малых уровнях громкости.

Простите, если я говорю излишне пристрастно (даже ядовито), но, откровенно говоря, это плохо. Существует так много людей, размахивающих своим «знанием» и многие из них либо потворствуют Волшебному Рынку, либо говорят сквозь свои шляпы.

Вся идея проведения измерений состоит в том, чтобы гарантировать соответствие продукта некоему стандарту качества. Как только этот стандарт будет убран в ожидании, что судьей станут наши уши, то каким образом мы должны знать, получили ли то, за что заплатили? Если продукт будет звучать «плохо», должны ли мы принять это, как факт, либо, возможно, следует слушать его достаточно долго, чтобы привыкнуть к звуку (в итоге такое произойдет - это привыкание субъективистами называется «вписыванием»). Такое я принять не согласен и знаю, что многие другие чувствуют то же самое.

Пожалуйста, не думайте, что я защищаю технические характеристики, ибо это не так. Мне просто кажется, что потребители имеют право на какой-то минимальный стандарт характеристик, которым аппаратура должна соответствовать (или превышать его). Я еще ни разу не слышал ни одного усилителя с высокими уровнями искажений и/или ограниченной полосой частот, который бы звучал лучше, чем аналогичный усилитель с меньшими искажениями и более широкой полосой пропускания. Это означает, что мы сравниваем подобное с подобным - сравнение хорошего лампового усилителя и неважного транзисторного покажет, что транзисторный усилитель имеет лучшие функции, но мы можем быть уверены, что звучать он будет хуже. В аналогичном ключе хороший транзисторный усилитель по сравнению с довольно плохим ламповым усилителем может вызвать некоторую путаницу, часто из-за низкого коэффициента демпфирования в ламповом усилителе, что позволяет легко представить себе, что он звучит «лучше».

Измерения нужны, потому что они рассказывают о вещах, которые часто или не слышны, или могут быть слышны так, что вводят чувства в заблуждение. Тестовые прослушивания также необходимы, но они должны быть проведены надлежащим образом, в виде истинного слепого A-B теста, в противном случае их результаты просто бессмысленны. Прицельные тесты (в которых точно известно, какое именно оборудование прослушивается) являются фатально ошибочными, т.к. почти всегда обеспечивают заранее ожидаемый результат.

Лампы в сравнении с биполярными и полевыми МОП-транзисторами

Это спор, длящийся годами и, кажется, мы не ближе к разрешению дилеммы, чем были в самом его начале. Я работал со всеми тремя классами компонентов и у каждого есть свои собственные особенности звучания. Коротко рассмотрим различия - это не исчерпывающий их список и это не значит, что перечислены основные моменты, на которые влияет мой собственный опыт (должен сознаться, и предрассудки тоже). Прошу извинить за несколько случайный порядок сравнений:

Лампы:

Лампы являются преобразователями напряжения в ток, поэтому их выходной ток управляется входным напряжением. Для получения выходного напряжения к нагрузке (анодный резистор или трансформатор) необходимо приложить переменный выходной ток.

Лампы сами по себе являются, в сущности, относительно линейными и в ограниченном диапазоне могут работать вообще без обратной связи, по-прежнему обеспечивая сигнал высокого качества. Диапазон, как правило, более чем достаточен для предусилителей, но доведен до максимального предела в усилителях мощности.
Относительно низкий коэффициент усиления единичной лампы означает, что потребуется либо больше ламп, либо меньшая глубина обратной связи.
«Мягкие» характеристики искажений означают, что большинство искажений низкого порядка (включая искажения типа «ступенька», клиппирование) звучат не столь же навязчиво или утомительно, как «жесткое» искажение.
Искажения начинаются постепенно и потеря чистоты звука эффективно предупреждает слушателя о приближении пределов, но не столь навязчиво.
Искажения обычно поддаются измерениям при почти любом уровне мощности, но имеют низкий порядок (в основном это 2-я и 3-я гармоники, обычно присутствуют также небольшие количества дополнительных гармоник).
Ограниченная обратная связь, в основном, из-за того, что выходной трансформатор привносит фазовый сдвиг на низкой и высокой частотах, поэтому большая глубина общей обратной связи, как правило, невозможна без самовозбуждения. Это ведет к(относительно) ограниченной полосе пропускания.
Высокий выходной импеданс означает, что коэффициент демпфирования в усилителях мощности, как правило, довольно плох. Очень трудно достичь очень низких значений выходного импеданса.
Лампы имеют внутри идеальный диэлектрик (в основном, вакуум плюс слюда), что обеспечивает высокую линейность емкости Миллера, однако, неизвестно, способствует ли это каким-либо слышимым преимуществам.
Неэффективный выходной каскад, позволяющий усилителю звучать громче, чем на самом деле, основываясь на реальной мощности. Это может показаться противоречием, но ламповый усилитель имеет «податливый» выход, позволяющий ему обеспечивать более высокое колебание напряжения на высокоимпедансных нагрузках (например, высокочастотный громкоговоритель при резонансе).
Достаточно надежны и могут выдерживать короткие замыкания без повреждений, НО при разомкнутых цепях в выходном трансформаторе могут формироваться высоковольтные выбросы напряжения, которые могут вызвать пробой изоляции в его обмотках или в ламповых гнездах (короткое замыкание - нормально, разомкнутые цепи - плохо).
Обычно довольно терпимы к тяжелым нагрузкам, таким, как электростатические громкоговорители.
Замечательная ностальгическая ценность, которая позволяет людям прощать недостатки и реально полагать, что усилитель на самом деле звучит лучше, чем действительно хороший твердотельный. Адекватное двойное слепое тестирование, как правило, раскрывает правду, при условии, что выходной импеданс твердотельного усилителя модифицируется под импеданс лампового!

Биполярные транзисторы:

По умолчанию биполярные транзисторы являются преобразователями тока в ток. Это означает, что для достижения изменений выходного тока они используют изменения входного тока, который меньше выходного (поэтому и происходит усиление). Опять же, чтобы обеспечить выходное напряжение, необходимо использовать резистор или другую нагрузку. Следует отметить, что в некоторых статьях вы увидите, как автор настаивает на том, что транзисторы управляются напряжением. Однако, я считаю, что это противоречит реальности. Я всегда работал с ними, как с устройствами, управляемыми током и буду продолжать это делать.

Транзисторы также довольно линейны в ограниченном диапазоне, но из-за более низких рабочих напряжений их, как правило, невозможно использовать без обратной связи, если требуется сигнал очень высокого качества, даже в каскадах предусиления.
Высокое и очень высокое усиление единичного транзистора, позволяющее локальной обратной связи линеаризовать схему до применения общей обратной связи.
В большинстве топологий обратной связи искажения начинаются внезапное и без предупреждения.
Искажения низкие или очень низкие, при условии, что не достигается отсечки (клиппирования). Это создает как гармоники низкого порядка, аналогично ламповому усилителю, так и гармоники высокого порядка, которые могут быть очень утомительными.
Полоса пропускания широкая или даже очень широкая, в сочетании с низким фазовым сдвигом, в основном, из-за исключения выходного трансформатора. Широкая полоса пропускания, очевидно, является преимуществом, но фазовый ответ, в отношении его общей ценности для слушателя, весьма спорный.
Обычно большая глубина общей обратной связи, необходимой для линеаризации выходного каскада, особенно в точке смены активной области работы (0 В) выходных каскадов усилителей мощности.
Полное игнорирование разомкнутого состояния цепи нагрузки, но требуют защиты от мгновенного повреждения вследствие короткого замыкания выходных клемм (разомкнутые цепи - норма, короткое замыкание - плохо, т.е. противоположно лампам).
Емкость Миллера в транзисторах имеет несовершенный диэлектрик и изменяется с приложенным напряжением. Это может быть причиной того, что некоторые транзисторные усилители могут самовозбуждаться при определенном уровне напряжения (небольшие всплески самовозбуждения на волне сигнала, но только выше определенного напряжения на транзисторе). Ситуация каверзная.
Непереносимость сложных нагрузок без принятия решительных мер для обеспечения стабильности. Это может существенно увеличить сложность конструкции.

Полевые МОП-транзисторы:

Полевые МОП-транзисторы, подобно лампам, являются преобразователями напряжения в ток и для управления выходным током требуют приложения к затвору напряжения. Выходной ток в напряжение, как и в предыдущих случаях, преобразует резистор или другая нагрузка. Здесь я обсуждаю боковые МОП-транзисторы (предназначенные для аудио), а не переключательные типы. HEXFET и аналогичные коммутационные МОП-транзисторы (вертикальные МОП-транзисторы) на самом деле не подходят для линейного режима и обладают некоторыми интересными механизмами отказов, которые только и ждут, чтобы Вас укусить. Итак, для боковых МОП-транзисторов:

Подобны большинству комментариев о биполярных транзисторах со следующими отличиями:
Начало искажений (клиппирования) не столь дикое (обычно), как у биполярных транзисторов, но гораздо более неожиданное, чем у ламп. Эта разница очень незначительна и ее можно смело игнорировать.
Могут быть не настолько линейными, как лампы или транзисторы, особенно вблизи области отсечки. Большие различия между различными типами (боковые/вертикальные).
Более эффективны, чем лампы, но не столь же эффективны, как биполярные транзисторы. В усилителе на МОП-транзисторах размах изменений выходного напряжения всегда будут меньше, чем в усилителе на биполярных транзисторах (для того же напряжения питания), если не используется вспомогательный источник питания.
Усиление (обычно) выше, чем у ламп, но ниже, чем у биполярных транзисторов, что ограничивает возможности применения местной обратной связи и даже общая (глобальная) обратная связь может не устранить искажений, подобных биполярным транзисторам, особеннодля вертикальных МОП-транзисторов.
Низкие искажения (боковые типы), но чтобы обеспечить достаточную обратную связь для устранения искажений в виде «ступеньки», может потребоваться большее усиления в предыдущих каскадах.
Очень широкая полоса пропускания (лучше, чем у биполярных транзисторов), требующая меньшей компенсации, вследствие чего полная мощность некоторых усилителей распространяется до частоты 100 кГц, однако, это значение является спорным.
Более надежные, чем биполярные транзисторы и не страдают от последствий вторичного пробоя - для защиты от короткого замыкания могут использоваться предохранители и не требуется защита от разомкнутой цепи нагрузки.
Разумно толерантны к тяжелым нагрузкам без чрезмерного усложнения схемы.

Чтобы усложнить вопрос: как указано выше, существуют два основных типа МОП-транзисторов: боковые и вертикальные. Это относится к внутренней структуре. Боковые МОП-транзисторы хорошо подходят для аудио (см. Проект № 101), а вертикальные (например, HEXFET) предназначены для высокоскоростного переключения и для аудио не подходят. Несмотря на это, можно сделать хорошо работающий усилитель и с применением HEXFET, что было достигнуто многими любителями и производителями.

Из-за различий, изложенных выше, очень важно сравнивать подобное с подобными, т.к. каждый класс имеет свои сильные и слабые стороны. Кроме того, каждый из типов твердотельных усилителей имеет свою нишу, где они будут превосходить другие, независимо от технических характеристик. Ламповые усилители являются в их окружении странным персонажем, гораздо вероятнее выбираемыми преданными поклонниками, которые ничего иного не будут использовать, тогда, как большинство пользователей твердотельных усилителей являются (или должны являться) прагматичной группой, пользующейся наиболее подходящей конфигурацией для нужной задачи.

Во время написания этой статьи не было такой вещи, как очень популярный (но неуловимый) «прямой провод с усилением». Но погодите - об этом будет дальше…

Скорость нарастания и интермодуляция

Другим аспектом разработки усилителя является скорость нарастания. Этот термин не совсем понятен, а его возможные последствия - еще меньше.

Номограмма скорости нарастания сигнала

Многими авторами, писавшими по этому вопросу, утверждалось, что в усилителе с ограниченной скоростью нарастания будут образовываться быстропротекающие интермодуляционные искажения или БИМ. Теоретически это совершенно верно при условии, что скорость нарастания достаточно низка, чтобы находиться в пределах слышимой полосы частот (т.е. ниже 20 кГц), и воспроизводимая фонограмма на таких высоких частотах имеет достаточный уровень, чтобы заставить усилитель входить в ограничение.

Приведенная ниже номограмма полезна для определения требуемой скорости нарастания напряжения любого усилителя, чтобы он был способен воспроизвести требуемую частотную полосу аудиосигнала без внесения компонентов искажений из-за недостаточной скорости нарастания.

Чтобы использовать эту номограмму, выберите сначала максимальную частоту в верхнем ряду. К примеру, 30 кГц. Затем выберите фактическое выходное напряжение (пиковое значение RMS * 1.414), которое усилитель должен иметь возможность воспроизвести. Для усилителя мощностью 100 Вт на 8 Ом это 28 В или 40 В. Теперь нарисуйте линию через эти две точки, как показано на рисунке и прочитайте скорость нарастания в нижнем ряду. В данном примере это 8 В/мкс. На самом деле это значение намного превышает то, что действительно необходимо, поскольку усилителем не может воспроизводиться музыка с частотой 30 кГц при практически полной мощности.

На частоте 20 кГц от нашего усилителя мощностью 100 Вт потребуется выходная мощность, возможно, всего 10 Вт (как правило, намного меньше) и это всего лишь при амплитуде выходного напряжения около 12 В. Использование номограммы с этими цифрами показывает, что вполне достаточной будет скорость нарастания около 2 В/мкс. Такой усилитель будет входить в т.н. ограничение скорости нарастания мощности при полной мощности на частотах выше 10 кГц или около того, преобразуя входную синусоидальную волну в треугольную, амплитуда которой уменьшается с увеличением частоты.

Некоторые утверждают, что такие искажения слышимы и, хотя это в значительной степени субъективно, их можно измерить различными способами. То, что типичный звуковой сигнал является сложной смесью сигналов, не имеет никакого реального значения, потому что у усилителя нет неотъемлемой концепции «сложности», более того, он не имеет своего мнения о сегодняшней дате или цвете Ваших трусов. В любой момент времени имеет место мгновенное значение входного напряжения, которое должно быть увеличено по амплитуде и обеспечить ток, необходимый для управления громкоговорителем. Пока это входное напряжение не изменяется настолько быстро, что усилитель не в состоянии следовать этим изменениям, то происходит только слабая деградация сигнала (или её вообще не происходит), кроме (надеюсь) незначительных нелинейностей, которые и представляют собой искажения.

Хотя эта теория и прекрасна, существует много укоренившихся предрассудков в отношении «медленных» усилителей. Остается спорным, отличается ли их звучание от других, не имеющих ограничения скорости нарастания в пределах всего слышимого диапазона. Эти различия легко измеряются, но могут быть неактуальны, если система используется для воспроизведения музыки, просто не содержащей очень высоких скоростей нарастания или спада.

Как показано выше, скорость нарастания сигнала в усилителе обычно измеряется в вольтах на микросекунду и является мерой того, насколько быстро выход усилителя может реагировать на быстро изменяющийся входной сигнал. В последнее время скорость нарастания указывают немногие производители (в основном потому, что немногие покупатели понимают, что это такое), но это важный аспект конструкции усилителя. Также важно понимать, что музыка никогда не содержит сигналов, которые генерируют полную мощность при 10 или 20 кГц. Общепризнано, что выше 1-2 кГц амплитуда падает на примерно 6 дБ на октаву, поэтому от усилителя мощностью 100 Вт с пиковым выходом амплитудой 40 В не будет требоваться обеспечить выходной сигнал на частоте 20 кГц амплитудой намного выше 5 В (пиковых). Всегда будут исключения и безопаснее принимать и планировать, как минимум, пиковые 10 В на частоте 20 кГц. Больше не повредит, но, как правило, различия на слух не слышимы (при условии, конечно, двойного слепого теста).

Как видно из изложенного выше, для усилителя (любой конфигурации), способного воспроизвести 28 В RMS на частоте 20 кГц (около 100 Вт/8 Ом) требуется скорость нарастания 4,4 В/мкс. Это означает, что выходное напряжение может изменяться (в любом направлении) со скоростью 8 В за одну микросекунду. Это не особенно быстро и, как должно быть, очевидно, зависит от выходного напряжения. От маломощного усилителя не требуется такой же скорости нарастания, как от усилителя более высокой мощности. Нет никаких реальных требований к тому, чтобы любой усилитель был способен к скорости нарастания большей, чем отмеченная, поскольку уже она значительно больше необходимой. Всё это можно рассчитать или измерить.

Удвоение выходного напряжения усилителя (учетверение мощности) требует, чтобы скорость нарастания удваивалась и наоборот, поэтому усилителю мощностью 400 Вт требуется скорость нарастания 8,8 В/мкс, в то время, как усилителю мощностью 25 Вт требуется только 2,2 В/мкс. Это очень хорошая причина использовать в трехканальной системе усилитель меньшей мощности для ВЧ-динамиков (твитеров), т.к. гораздо проще добиться приемлемой скорости нарастания, если не требуется большого количества выходных транзисторов.

По сути, если выходной сигнал усилителя неспособен реагировать на быстро изменяющийся входной сигнал, то на транзисторах входного дифференциального каскада возникает напряжение ошибки, которую он пытается исправить. Дифференциальный каскад является усилителем, но, что более важно, усилителем ошибки , единственной целью которого является поддержание одинакового напряжения на обоих своих входах. Этот принцип имеет решающее значение для работы твердотельного усилителя. На выходе дифференциальной пары будет сигнал, имеющий, как правило, сильно искаженную кривую напряжения и тока, полностью противоположную по полярности всем искажениям, накопленным в остальных каскадах усилителя (это применимо также к операционным усилителям).

Результатом является (или предполагается) то, что сигнал, поступающий на инвертирующий вход, представляет собой точную инвертированную копию входного сигнала. Если бы такое было достижимо в реальности, то усилитель вообще не имел бы никаких искажений. На самом деле всегда есть небольшая разница и, если каскад усиления напряжения или какой-либо другой каскад входит в зону работы с ограничением скорости нарастания (или приближается к ней), то усилитель ошибки (дифференциальный каскад) больше не может компенсировать эту ошибку.

Как только такое происходит, искажения нарастают, но, что более важно, входной сигнал превосходит возможности усилителя, а продукты интермодуляции резко возрастают. Интермодуляционныые искажения характеризуются тем, что низкочастотный сигнал модулирует амплитуду (и/или форму) высокочастотного сигнала, генерируя дополнительные частоты, отсутствующие в исходном сигнале. Это также происходит, когда усилитель входит в ограничение (клиппирует) или если имеет измеримые искажения типа «ступенька».

Звучит, как обычные искажения, не так ли? При этом также создаются частоты, которых не было в исходном источнике сигнала, но разница в том, что гармонические искажения создают гармоники (отсюда и название), тогда как интермодуляционные искажения - частоты, не имеющие гармонического отношения к любой из исходных частот. Скорее, новые частоты - это сумма и разность двух исходных частот. (Этот эффект широко используется в радио для создания промежуточной частоты, из которой можно извлечь аудио-, видео- или другой желаемый сигнал). Термин «гармонический», в принципе может иметь синонимом «музыкальный», а «негармонический» - выведенный математически, но не связанный с музыкой... если вы понимаете, что я имею в виду.

Продукты интермодуляции будут генерироваться всякий раз, когда дифференциальная пара (усилитель погрешности) теряет контроль над сигналом, поэтому полоса пропускания усилителя должна быть достаточно широкой для гарантии, что такого не может случиться с любым нормальным входным аудиосигналом. Нет ничего плохого или сложного в этом подходе, и он вполне может быть реализован в любой современной конструкции. Несмотря на нереалистичность с музыкальной точки зрения, лучше, если усилитель способен воспроизвести полную мощность на максимальной слышимой частоте (20 кГц), нежели в нем начнется ограничение скорости нарастания на некоторой более низкой частоте.

Причина, по которой я говорю, что в музыке такое нереально - просто та, что нет известного инструмента (кроме плохо настроенного синтезатора), который был бы способен воспроизвести любую гармонику полной мощности на частоте 20 кГц, поэтому, теоретически, усилитель не должен иметь способности её воспроизвести. В действительности же невозможность воспроизведения полной мощности при 20 кГц означает, что усилитель может быть в некоторой степени подвержен преходящим интермодуляционным искажениям при воспроизведении некоторых фонограмм. Или же нет.

Это не является проблемой, затрагивающей простые усилители с неглубокой обратной связью или вообще без нее - они генерируют достаточно гармонических искажений, а не компенсируют недостатки более сложных схем с большим количеством общих обратных связей. Этот факт, как правило, раздражает минималистов, которые часто фанатично верят в отсутствие необходимости в обратной связи в любых обстоятельствах, что заставляет их слушать оборудование, которое считалось бы плохим еще в 1950-х годах.

Частотный отклик и прочее

Немногие разумные люди будут утверждать, что измерения частотной характеристики несущественны или неактуальны и такое измерение является одним из самых простых, которое требуется для успешного усилителя. Опять же, субъективисты желали бы не учитывать какую-то загадочную область нашего мозга, компенсирующую ограниченный ответ и позволяющую просто наслаждаться звуком аудиосистемы. Это верно - мы компенсируем уменьшенный (или нарушенный) частотный отклик, но так быть не должно.

Если достаточно долго слушать радиочасы, то мозг будет полагать, что так и должно быть и соответствующим образом будет себя корректировать. Представьте себе свое удивление, когда Вы услышите что-то, действительно имеющее настоящие низкие и высокие частоты. Первой реакцией будет ощущение, что всего слишком много, но опять же, мозг будет принимать необходимые допущения и через какое-то время это будет звучать уже нормально.

Для усилителей существует множество стандартных измерений, необходимых для того, чтобы можно было принять обоснованное решение (стоит ли вообще слушать этот усилитель?). Я действительно возражаю против мнения, что «Неважно, что показывают измерения - зато это звучит здорово!». В реальности такое случается редко - если измерения усилителя отвратительны, то он почти всегда звучит отвратительно. Нет места hi-fi оборудованию, которое просто не соответствует каким-то элементарным стандартам и я никогда не слышал усилителя, сигнал которого выглядел бы ужасно на осциллографе, измерения на моем измерителе искажений были бы ужасными, но хорошо звучавшего - точка! Я слышал некоторые усилители, попадавшие в категорию звучащих «интересно» - не обязательно плохо, но определенно не hi-fi ни с какой точки зрения. Для «махрового» субъективиста кажется, что «другое» означает «лучшее», независимо от каких-либо доказательств той или иной стороны.

Конструкции, которых следует избегать

Есть несколько проектов, которых следует просто избегать. Здесь, в частности, показаны два, но это не означает, что нет других. Два из приведенных ниже параметров страдают от ряда проблем, причем самой большой из них является термостабильность. Первая схема, которой следует избегать, показана на рис. 14 слева, в сравнении с комплементарной парой Шиклаи (справа), хотя она ни в коем случае и не единственная такая. Как можно видеть, «выходной каскад с усилением» (выход 1) просто разрушает цепь обратной связи в составной паре и добавляет лишние резисторы. Коэффициент усиления прямо пропорционален отношению сопротивлений резистивного делителя, поэтому, с резисторами, показанными на рисунке, номиналами 220 и 100 Ом, он равен 3,2,. Проблема заключается в том, что оно применимо к усилению как постоянного, так и переменного тока, поэтому каскад усиливает собственную тепловую нестабильность. Из-за относительно высокого выходного импеданса фактический коэффициент усиления будет меньше расчетного.

Зачем кому-то беспокоиться? Каскад имеет то преимущество, что он с усилением, поэтому может управляться непосредственно операционным усилителем, выходной сигнал которого обычно будет слишком низким, чтобы быть достаточным для этого. За прошедшие годы были построены несколько усилителей с таким выходным каскадом и все, которые я видел, были термически неустойчивыми, а некоторые имели также проблемы с высокочастотной стабильностью. Поскольку местная обратная связь в выходном каскаде уменьшается на величину применяемого коэффициента усиления, искажения значительно выше, чем у обычной комплементарной пары (к примеру). В приведенных выше схемах каскад с усилением при разомкнутой обратной связи имеет 4% искажений, тогда, как каскад на комплементарной паре имеет искажения менее 0,1%. Это было смоделировано на нагрузке 8 Ом. На самом деле разница в уровне искажений обычно больше указанной, причем каскад с усилением демонстрирует еще и более высокие искажения. Для того, чтобы сделать схему достаточно линейной, дабы ее можно было вообще использовать, требуется огромная глубина отрицательной обратной связи. Как отмечено выше, выходной импеданс также намного выше, чем для комплементарной пары.

Если схема управляется операционным усилителем, высокий коэффициент усиления последнего обеспечивает линеаризацию выходного каскада, но проблема с высокочастотной нестабильностью остается. Ее можно решить, но обычно требуется несколько контуров стабилизации по ВЧ. Такие устройства, как правило, легко срываются в самовозбуждение, потому что имеют плохой запас по фазе (разница между фактическим сдвигом фазы и 180°, при котором усилитель начнет самовозбуждаться).

Не существует, однако, простого лечения тепловой неустойчивости. Единственный транзистор неспособен полностью скомпенсировать сдвиг тока покоя, а пара Дарлингтона дает сверхкомпенсацию. Хотя, безусловно, и возможно создать составную работоспособную схему, но её сложность не оправдана для выходного каскада, не работающего наилучшим образом даже в лучшие времена.

Еще одна пародия была выпущена много лет назад и, к счастью, я её повторно не видел в течение многих последних лет. Я почти не имел желания публиковать эту схему, чтобы кто-то не подумал, что это хорошая идея. Это не очень хорошая идея и никогда ею не была. Опять же, серьезной проблемой была тепловая неустойчивость, а кроме нее была также и высокочастотная неустойчивость. Идея заключалась в использовании выводов питания операционного усилителя для управления выходными транзисторами. При работе операционного усилителя на нагрузку, ток его питания вариирует от нескольких миллиампер на холостом ходу до 20-30 мА (в зависимости от операционного усилителя). Пример схемы этого несчастья показан ниже.

Если Вам повезло увидеть эту схему (или любые ее варианты) в любом месте, немедленно отвратите от нее свои глаза:-). Я помню, как возился с ней около 30 или более лет назад и, хотя можно было сделать ее достаточно стабильной (за исключением высокочастотной нестабильности), единственным способом достижения термической стабильности является использование резисторов в эмиттерах выходных транзисторов относительно больших номиналов. Это ограничивает выходную мощность схемы, но она остается способной раскачивать наушники. Поскольку существует множество схем, превосходящих эту (в том числе дешевые и веселые мощные операционные усилители), нет оснований считать её чем-то иным, кроме как казусом, пригодным для собственного развлечения.

Обратите внимание, что значения, показанные на этих схемах, приведены только для примера. Я не могу гарантировать, что усилитель на базе операционного усилителя будет работать, как показано - схема существует только для того, чтобы можно было видеть общую концепцию. Поскольку я настоятельно рекомендую оставаться в стороне от этой топологии, я не предлагаю тратить время, лишь бы убедиться, что схема будет работать, как показано.

Дальнейшее чтение

Для дальнейшего чтения я могу порекомендовать Сайт Дугласа Селфа и, в частности, «Наука и субъективизм в аудио », а также мою собственную статью на тему «Кабели, межблочные соединения и другие вещи - истина ». Существует также статья под названием «Звучание усилителя - что на него влияет? », которая немного глубже в плане измерений и субъективных характеристик усилителей и предлагает пару новых тестов, которые можно применить.

Выходные каскады усилителей Назначение выходных каскадов. Выходной каскад предназначен для отдачи в нагрузку заданной мощности сигнала при высоком кпд и минимальном уровне нелинейных и частотных искажений. Основными эксплуатационными показателями выходного каскада являются отдаваемая в нагрузку полезная мощность и кпд, качест-венными — уровень нелинейных искажений и полоса пропускания. Нелинейные искажения и кпд каскада зависят от выбора рабочей точки транзистора (электронной лампы). При большой величине сигнала нелинейные искажения в выходных каскадах на транзи-сторах возникают из-за нелинейности входных и выходных характе-ристик. При жестких требованиях к уровню нелинейных искаже-ний выходной каскад используют в режиме А, для получения высо-кого кпд — в режимах АВ и В.

Способы подключения нагрузки. По способу подключения нагруз-ки различают выходные каскады

с непосредственным включением нагрузки
резисторные
трансформаторные
дроссельные.

При непосредственном включении нагрузки в выходную цепь усилительного элемента без выходного устройства уп-рощается схема усилителя, отсутствуют дополнительные потери, а также нелинейные и частотные искажения, которые вносятся вы-ходным устройством. Недостатками непосредственного включения нагрузки являются прохождение через нагрузку постоянной состав-ляющей тока питания и невысокий кпд схемы (около 20 % в тран-зисторах и 10:% в ламповых схемах усиления).

В резисторных выходных каскадах нагрузка включа в выходную цепь через резисторно-емкостное - выходное уст-ройство. Ток питания через нагрузку не проходит, в схеме отсутству-ют дорогие громоздкие детали; обеспечивается пропускание широ-кой полосы рабочих частот. При включении нагрузки через RС-эле-менты кпд схемы мал (порядка 5 — 6 % на транзисторах и еще меньше в ламповых каскадах), поэтому такое включение целесооб-разно лишь при небольшой выходной мощности.

Трансформаторные и дроссельные выходные каскады позволяю т получить в нагрузке наибольшую неискаженную мощ-ность. При трансформаторном подключении нагрузки постоянная составляющая выходного тока не проходит через сопротивление на-грузки, поэтому.уменьшается расход потребляемой мощности пи-тания и повышается кпд. Трансформаторный каскад может обес-печить относительно высокий кпд при различных нагрузках.

Схемы выходных каскадов. Выходные каскады могут быть

однотактными
двухтактными.

Однотактные каскады используются при относительна малых выходных мощностях, двухтактные — при больших. В однотактных схемах транзисторы работают в режиме А, в двухтактных — в режимах А, АВ или В. Наиболее экономичной является двухтактная схема выходного каскада, работающая в ре-жиме В.

В зависимости от требований к отдаваемой мощности и уровню нелинейных искажений-транзисторы в выходных каскадах могут работать с ОЭ или ОБ. Электронные лампы в выходных каскадах обычно включают с общим катодом, что позволяет осуществить возбуждение сигналов с малой амплитудой. Схема с ОЭ обеспечи-вает наибольшее усиление по мощности, однако в ней возрастают нелинейные искажения, а также неэкономичны по потреблению энергии цепи стабилизации режима. В схеме с ОБ транзисторы мо-гут работать с большим напряжением на коллекторе и иметь срав-нительно линейную переходную характеристику. Схема с ОБ поз-воляет получить меньший коэффициент нелинейных искажений и стабильный режим работы каскада при изменениях температуры, напряжения питания и замене транзистора. В схеме с ОБ велик входной ток сигнала, что требует отдачи большей мощности пред-варительным каскадам и заставляет выполнять их с транформаторным выходом.

Однотактные выходные каскады. Схемы однотактных выходных каскадов с трансформаторным включением нагрузки с ОЭ и ОБ могут быть использованы лишь в режиме А. Для уменьшения коллекторного тока, вызванного изменениями режима, в схемы введены элементы Rэ, Сэ эмиттерной стабилизации. В схеме с ОБ сопротивлением эмиттерной стабилизации является активное сопротивление вторичной обмотки трансформа-тора Tpl; если его недостаточно, в цепь эмиттера дополнительно включают резистор Rэ и шунтируют по переменному току конден-сатором Сэ.

Обычно оптимальное сопротивление нагрузки выходной цепи для транзисторов составляет десятки — сотни омов, для электрон-ных ламп — единицы килоомов, а сопротивление внешней нагрузки усилителя — единицы — десятки омов (например, сопротивление звуковой катушки головки динамического громкоговорителя 3 — 10 Ом). Непосредственное включение низкоомного сопротивления нагрузки в выходную цепь усилительного элемента вызовет умень-шение мощности, отдаваемой усилителем в нагрузку, а также рост нелинейных искажений. Трансформаторное включение нагрузки обеспечивает согласование фактической нагрузки усилителя с оп-тимальной нагрузкой выходной цепи усилительного элемента.

Однотактные выходные каскады имеют малый кпд. Использова-ние в схеме более мощных транзисторов позволяет повышать от-даваемую неискаженную мощность. Однако кпд при этом не по-вышается, а наличие большого подмагничивающего тока в первич-ной обмотке трансформатора снижает индуктивность и тем самым ухудшает передачу низших частот. Лучшие показатели можно по-лучить от выходного каскада, выполненного по двухтактной схеме.

Двухтактные выходные каскады . Двухтактные трансформатор-ные усилители (ДТУ) позволяют получить большую выходную мощность полезного сигнала. Выходная мощность каскада опреде-ляется типом усилительных приборов и режимом их работы; кпд зависит только от режима работы.

Схема ДТУ состоит из двух идентичных однотактных усилите-лей (плеч) на транзисторах или электронных лампах» работающих на общую нагрузку. Плечи электрически симметричны (имеют одинаковые параметры усилительных элемен-тов и режимы их питания).

При подаче на входной трансформатор ТрГ усилителя пере-менного синусоидального напряжения снимают с его вторичных полуобмоток равные, но противофазные (сдвинуты на 180°) напряжения UBX1 и UBX2 которые действуют.в Каждом плече между базой и эмиттером транзисторов VI и V2. Токи iK1 и iк2 в коллекторной цепи каждого транзистора в схеме с ОЭ противоположны по фазе управляющим напряжениям на базе (см. рис. 88, а, б), поэтому сдвиг фаз между токами iк1 и шK2 соста-вит также 180°

Через первичную обмотку выходного трансформатора Тр2 кол-лекторные токи транзисторов VI и V2 проходят в противоположи ных направлениях, поэтому магнит-ные потоки, создаваемые ими в сер-дечнике трансформатора, будут иметь результирующий сдвиг по фазе 360° (на 180° они сдвинуты за счет сдвига напряжений на базах и еще на 180° из-за прохождения токов iK1 и t*K2 в противоположных направле-ниях). Переменный магнитный поток в сердечнике и ток вторичной обмот-ки Тр2 (ток нагрузки) пропорцио-нальны разности токов: Ф=KПр(iк1 — ikz) = Дпр(Iок1+Iк1т Sin wt —> Iок2 +Iк2т sin wt), где Kпр — коэффици-ент пропорциональности. При идентичности плеч постоян-ные составляющие коллекторного то-ка равны Iок1=Iок2. Эти токи прохо-дят по первичной обмотке выходного трансформатора Тр2 в противополож-ных направлениях, поэтому намагни-чивающие силы этих токов взаимно компенсируются вследствие чего вы-ходной трансформатор работает без постоянного подмагничивания.

Поскольку Iк1т=Iк2т=Iкт, переменный магнитный поток Ф= Кпр(1к1т Sin wt + Iк2т sin wt) = 2KПрIкт sin wt.

Во вторичной обмотке выходного трансформатора под действи-ем этого потока будет индуктироваться эдс, пропорциональная удвоенной амплитуде переменного коллекторного тока. В резуль-тате мощность, отдаваемая двухтактным усилителем, будет вдвое больше мощности, отдаваемой транзистором каждого плеча каскада.

В Двухтактной схеме Компенсируются четные гармоники усили-ваемого тока. Гармоники совпадают по фазе, но проходят в-проти-воположных направлениях по полуобмоткам трансформатора Тр2$ вследствие чего компенсируются их магнитные потоки и уменьша-ются нелинейные искажения усилителя. Уровень нелинейных иска-жений возрастает при несимметрии схемы (неидентичности пара-метров транзисторов или ламп в плечах схемы). Двухтактные выходные каскады допускают использование ре-жимов А, АВ и В. Наиболее часто они работают в режиме В, при котором рабочая точка выбирается в области отсечки коллекторного токаВ исходном состоянии в этом режиме тран-зисторы закрыты. При подаче даже слабого сигнала один из тран-зисторов открывается. Смена состояний транзисторов будет проис-ходить через половину периода усиливаемых колебаний.

Графики физических процессов в ДТУ, работающем в режиме В, Для более эффективного использования транзисторов выбирают напряжения UKm=EK, Iкт=Iк.макс, т. е. на-пряжение питания и амплитуду выходного тока ограничивают зна-чениями Eк

где Iкт = Iк.макс — Iк.мин; Uкт = Eк — (Uк.мин+АEк). Мощность, потребляемая от источника питания обоими тран-зисторами Ро = 2Eк(Iк.ср + Iк.мин), где 1«.ср = 1кт1п — постоянная составляющая полусинусоидального импульса выходного тока с ам-плитудой Iкт. Электрический кпд каскада (без учета потерь в трансформа-торе) здесь Uкт/Eк=Е — коэффициент использования коллекторного ис-точника. При Iкт>пIк.мин кпд nв~пз/4; при полном использовании коллекторного источника (з=1) кпд nв=nмакс=п/4=0,786, т.; е. 78,6%. Мощность, выделяемая на коллекторах обоих транзисторов, 2РК=Р0 — P=PI(nв — Р)=Р(1 — nв)/nв. Чтобы избежать перегрузки транзисторов, мощность, отдаваемая нагрузке двухтактным выход-ным каскадом в режиме В, Рк.макс> (0,25-0,3) РН/nТР. При большом уровне входного сигнала транзисторы большую часть полуперио-да работают в режиме насыщения с верхней отсечкой коллекторного тока, форма выходного сигнала приближается к прямоугольной.

При этом кпд может достигать 90 — 95 %, а мощность в нагрузке в 10 — 20 раз превышает мощность рассеивания на коллекторе. К преимуществам двухтактных схем относят: уменьшение не-линейных искажений по сравнению с однотактными схемами при одинаковой полезной мощности; отсутствие подмагничивания сер-дечника выходного трансформатора, что облегчает его конструкцию; меньшую чувствительность к пульсациям питающего напряжения, фону вследствие компенсации магнитных потоков, возбуждаемых противофазными коллекторными токами; снижение влияния на каскады предварительного усиления через источники питания из-за компенсации токов сигнала в питающих проводах, что позволяет упростить развязывающие фильтры.

Бестрансформаторные выходные каскады . Эти каскады выпол-няются на транзисторах с одинаковыми параметрами, но с различ-ным типом проводимости (со структурами р-n-р и n-р-n. При этом отпадает потребность во входном трансформаторе, ин-вертирующем сигнал на входе каскада. В такой схеме из-за различ-ной проводимости транзисторы будут работать поочередно при по-даче на вход переменного напряжения от обычного.усилительного каскада. Небольшое напряжение питания позволяет исключить и выходной трансформатор.

Бестрансформаторные каскады просты в исполнении, высоко-стабильны, малогабаритны, однако имеют меньший коэффициент |усиления по мощности, значительные нелинейные искажения, потреб-ляют большую мощность предоконечных каскадов. Нелинейные ис-кажения можно скомпенсировать введением более глубокой ООС.

Схемы бестрансформаторных выходных каскадов на составных транзисторах с различным типом проводимости обеспе-чивают более высокую чувствительность (за счет большего усиления по мощности) и меньшие нелинейные искажения.

Большинство современных транзисторных усилителей звуковой частоты построены по традиционной схеме: за входным дифференциальным каскадом следует усилитель напряжения и выходной двухтактный бестрансформаторный каскад с последовательным питанием транзисторов по постоянному току, двуполярным источником питания и непосредственным, без переходного конденсатора, подключением нагрузки (рис. 1).

На первый взгляд, все это традиционно и хорошо известно. Однако каждый усилитель звучит по-своему. В чем же дело? А дело все в схемотехнических решениях отдельных каскадов, качестве применяемой элементарной базы, выборе режимов активных элементов, конструктивных решениях аппаратов. Но все по порядку.

Входной каскад

Хорошо известный дифференциальный каскад на самом деле не так прост, как кажется на первый взгляд. От его качества во многом зависят такие параметры усилителя, как отношение сигнал/шум и скорость нарастания выходного напряжения, а также напряжение смещения “нуля” и температурная стабильность усилителя.

Отсюда первый вывод: переход от неинвертирующего включения к инвертирующему существенно повышает качество звучания усилителя. Осуществить такой переход на практике в готовом устройстве довольно легко. Для этого достаточно подать сигнал с входных разъемов на конденсатор С2, предварительно отсоединив его от шины нулевого потенциала усилителя, и удалить конденсатор С1.

Входное сопротивление инвертирующего усилителя практически равно сопротивлению резистора R2. Это намного меньше, чем входное сопротивление неинвертирующего усилителя, которое определяется резистором R1. Поэтому чтобы сохранить неизменной АЧХ в области низких частот, в ряде случаев требуется увеличить емкость конденсатора С2, которая должна быть во столько раз больше емкости конденсатора С1, во сколько сопротивление резистора R1 больше сопротивления резистора R2. Кроме того, для сохранения неизменным коэффициента усиления всего устройства придется подобрать резистор R3 в цепи ООС, т.к. коэффициент усиления инвертирующего усилителя К = R3/R2, а неинвертирующего К = 1 + R3/R2. При этом для минимизации напряжения смещения нуля на выходе резистор R1 необходимо подобрать с тем же сопротивлением, что у вновь установленного резистора R3.

Если все же необходимо сохранить неинвертирующее включение первого каскада, но при этом устранить влияние синфазных искажений, следует повысить выходное сопротивление источника тока, заменив резистор R7 в эмиттерных цепях дифференциального каскада на транзисторный источник стабильного тока (рис. 4). Если такой источник в усилителе уже имеется, повысить его выходное сопротивление можно, увеличив номинал резистора R14 в эмиттере транзистора VT8. При этом для сохранения неизменной величины тока через этот транзистор следует увеличить опорное напряжение на его базе, например, заменив стабилитрон VD1 на другой, с более высоким напряжением стабилизации.

Весьма эффективным путем снижения искажений усилителя является использование в дифференциальном каскаде однотипных транзисторов, предварительно подобранных по статическому коэффициенту усиления и напряжению база – эмиттер.

Такой способ неприемлем при серийном производстве усилителей, но вполне подходит при модернизации единичных экземпляров готовых устройств. Отличные результаты дает установка в дифференциальном каскаде транзисторной сборки из двух транзисторов, выполненных в едином технологическом процессе на одном кристалле и поэтому имеющих близкие значения вышеуказанных параметров.

Снижению искажений способствует также введение в первый каскад усилителя местной отрицательной обратной связи по току посредством установки в цепях эмиттеров транзисторов VT1, VT2 резисторов с сопротивлением до 100 Ом (R9, R10). При этом может потребоваться некоторая корректировка сопротивления резистора R3 в цепи ООС.

Разумеется, этим не исчерпываются все способы модернизации входного дифференциального каскада. Возможна также установка вместо однотранзисторного двухтранзисторного источника тока с рекордными показателями выходного сопротивления, введение так называемого токового зеркала в усилителях с несимметричным съемом сигнала с первого каскада на каскад усиления напряжения, включение каждого из транзисторов по каскодной схеме и т.д. Однако такие переделки трудоемки и не всегда конструкция усилителя позволяет их выполнить.

Выходной каскад

Выходной каскад является основным источником искажений в любом усилителе мощности. Его задачей является формирование неискаженного сигнала требуемой амплитуды в рабочем диапазоне частот на низкоомной нагрузке.

Рассмотрим традиционный каскад на комплементарных парах биполярных транзисторов, включенных по схеме двухтактного эмиттерного повторителя. У биполярных транзисторов существует емкость p-n-перехода эмиттер– база, которая может достигать величины десятых и сотых долей микрофарады. Величина этой емкости влияет на граничную частоту транзисторов. При подаче на вход каскада положительной полуволны сигнала работает верхнее плечо двухтактного каскада (VT4, VT6). Транзистор VТ4 включен по схеме с общим коллектором и имеет малое выходное сопротивление, поэтому протекающий через него ток быстро заряжает входную емкость транзистора VT6 и открывает его. После изменения полярности входного напряжения включается нижнее плечо выходного каскада, а верхнее выключается. Транзистор VТ6 закрывается. Но чтобы полностью закрыть транзистор, необходимо разрядить его входную емкость. Разряжается она, в основном, через резисторы R5 и R6, причем относительно медленно. К моменту включения нижнего плеча выходного каскада полностью разрядиться эта емкость не успевает, поэтому транзистор VТ6 полностью не закрывается, и через транзистор VТ7, помимо своего, протекает коллекторный ток транзистора VТ6. В результате из-за возникновения сквозного тока на высоких частотах при большой скорости переключения не только повышается рассеиваемая транзисторами мощность и падает КПД, но и растут искажения сигнала. Простейший способ устранения описанного недостатка – уменьшение сопротивления резисторов R5 и R6. Однако при этом возрастает мощность, рассеиваемая на транзисторах VТ4 и VТ5. Более рациональный способ уменьшить искажения – изменить схему выходного каскада усилителя таким образом, чтобы форсировать рассасывание избыточного заряда (рис. 5). Этого можно добиться с помощью подключения резистора R5 к эмиттеру транзистора VТ5.

В случае высокого выходного сопротивления предоконечного каскада избыточный заряд может накапливаться и на базах транзисторов VT4 и VT5. Для устранения этого явления необходимо соединить базы этих транзисторов с точкой нулевого потенциала усилителя через резисторы R11 и R12 с номиналами 10…24 кОм.

Описанные меры достаточно эффективны. По сравнению с типовым включением, скорость убывания коллекторного тока в выходном каскаде после описанных переделок оказывается приблизительно в четыре раза больше, а искажение на частоте 20 кГц – примерно втрое меньше.

Очень важное значение с точки зрения вносимых искажений имеет предельная граничная частота используемых транзисторов, а также зависимость их статического коэффициента усиления по току и граничной частоты от тока эмиттера. Поэтому дальнейшего улучшения качественных показателей усилителей с выходным каскадом на биполярных транзисторах можно достичь путем замены выходных транзисторов на более высокочастотные с меньшей зависимостью коэффициента усиления от тока эмиттера. В качестве таких транзисторов можно порекомендовать комплементарные пары 2SA1302 и 2SC3281; 2SA1215 и 2SC2921; 2SA1216 и 2SC2922. Все транзисторы производства фирмы Toshiba в корпусах ТО-247.

В значительной степени на качество звучания усилителя влияет его способность работать на низкоомную нагрузку, т.е. отдавать в нагрузку максимальный ток сигнала без искажений.

Известно, что любая акустическая система (сокращенно АС) характеризуется модулем выходного комплексного сопротивления Z. Обычно величина этого сопротивления указывается в паспортах серийных АС бытового назначения и составляет 4 или 8 Ом. Однако это верно только на какой-то одной частоте, обычно на 1 кГц. В диапазоне же рабочих частот модуль комплексного сопротивления изменяется в несколько раз и может уменьшаться до 1…2 Ом. Другими словами, для непериодических импульсных сигналов с широким спектром, к которым относится музыкальный сигнал, АС представляет для усилителя низкоомную нагрузку, с которой многие из серийных усилителей просто не справляются.

Поэтому наиболее эффективным способом улучшения качественных показателей выходного каскада при работе на реальную комплексную нагрузку является увеличение количества транзисторов в плечах двухтактного усилителя. Это позволяет не только повысить надежность усилителя, так как расширяется область безопасной работы каждого транзистора, но, самое главное, снизить искажения за счет перераспределения коллекторных токов между транзисторами. В этом случае сужается диапазон изменения тока коллектора и, соответственно, коэффициента усиления, что приводит к уменьшению искажений на низкоомной нагрузке, разумеется, при соблюдении определенных требований к источнику питания.

Совсем радикальным способом, позволяющим коренным образом улучшить звучание усилителя, является замена биполярных транзисторов в выходном каскаде на полевые с изолированным затвором (MOSFET).

По сравнению с биполярными MOSFET выгодно отличаются лучшей линейностью проходных характеристик и существенно более высоким быстродействием, т.е. лучшими частотными свойствами. Эти особенности полевых транзисторов в случае их применения позволяют относительно простыми средствами доводить параметры и качество звучания модернизируемого усилителя до самого высокого уровня, что неоднократно подтверждено на практике. Улучшению линейности выходного каскада способствует и такая особенность полевых транзисторов, как высокое входное сопротивление, что позволяет обойтись без предоконечного каскада, выполняемого обычно по схеме Дарлингтона, и дополнительно снизить искажения, сократив путь сигнала.

Отсутствие явления вторичного теплового пробоя у полевых транзисторов расширяет область безопасной работы выходного каскада и тем самым позволяет повысить надежность работы усилителя в целом, а также в некоторых случаях упростить цепи температурной стабилизации тока покоя.

И последнее. Для повышения надежности усилителя не лишним будет установка защитных стабилитронов VD3, VD4 с напряжением стабилизации 10…15 В в цепи затворов транзисторов. Эти стабилитроны будут защищать от пробоя затвор, величина обратного пробивного напряжения которого обычно не превышает 20 В.

При анализе цепей установки начального смещения выходного каскада любого усилителя следует обратить внимание на два момента.

Первый момент связан с тем, какой начальный ток покоя установлен. Многие зарубежные производители устанавливают его в пределах 20…30 мА, что явно недостаточно с точки зрения высококачественного звучания на малых уровнях громкости. Хотя видимые искажения типа “ступенька” в выходном сигнале отсутствуют, недостаточная величина тока покоя приводит к ухудшению частотных свойств транзисторов, и как следствие, к неразборчивому, “грязному” звучанию на малых уровнях громкости, “замазыванию” мелких деталей. Оптимальной величиной тока покоя следует считать 50…100 мA. Если в усилителе установлено несколько транзисторов в плече, то эта величина относится к каждому транзистору. В подавляющем большинстве случаев площадь радиаторов усилителя позволяет долговременно отводить от выходных транзисторов тепло при рекомендованной величине тока покоя.

Второй, очень важный момент состоит в том, что нередко применяемый в классической схеме установки и термостабилизации тока покоя высокочастотный транзистор возбуждается на высоких частотах, причем его возбуждение очень сложно обнаружить. Поэтому желательно использовать вместо него низкочастотный транзистор с f т В любом случае замена этого транзистора на низкочастотный гарантирует от неприятностей. Устранить динамическое изменение напряжения помогает и включение между коллектором и базой конденсатора С4 емкостью до 0,1 мкФ.

Частотная коррекция усилителей мощности

Важнейшим условием обеспечения высококачественного звуковоспроизведения является снижение до возможного минимума динамических искажений транзисторного усилителя. В усилителях с глубокой ООС этого можно достичь, уделив серьезное внимание частотной коррекции. Как известно, реальный звуковой сигнал имеет импульсный характер, поэтому достаточное для практических целей представление о динамических свойствах усилителя можно получить по его реакции на скачок входного напряжения, которое, в свою очередь, зависит от переходной характеристики. Последняя может быть описана с помощью коэффициента затухания. Переходные характеристики усилителей при различных значениях этого коэффициента приведены на рис. 7.

По величине первого выброса выходного напряжения U вых = f(t) можно сделать однозначный вывод об относительной устойчивости усилителя. Как видно из приведенных на рис. 7 характеристик, этот выброс максимален при малых коэффициентах затухания. Такой усилитель обладает малым запасом устойчивости и при прочих равных условиях имеет большие динамические искажения, которые проявляют себя в виде «грязного», «непрозрачного» звучания, особенно на высоких частотах слышимого звукового диапазона.

С точки зрения минимизации динамических искажений, наиболее удачен усилитель с апериодической переходной характеристикой (коэффициент затухания менее 1). Однако реализовать на практике такой усилитель технически очень сложно. Поэтому большинство фирм-производителей идут на компромисс, обеспечивая более низкий коэффициент затухания.

На практике оптимизация частотной коррекции осуществляется следующим образом. Подав с генератора импульсов на вход усилителя сигнал типа «меандр» частотой 1 кГц и наблюдая переходный процесс на выходе с помощью осциллографа, подбором емкости корректирующего конденсатора добиваются формы выходного сигнала, наиболее приближенной к прямоугольной.

Влияние конструкции усилителя на качество звука

В хорошо спроектированных усилителях, с тщательно проработанной схемотехникой и режимами работы активных элементов, к сожалению, далеко не всегда продуманы вопросы конструктивного исполнения. Это приводит к тому, что искажения сигнала, вызванные монтажными наводками от токов выходного каскада на входные цепи усилителя, вносят заметный вклад в общий уровень искажений всего устройства. Опасность таких наводок состоит в том, что формы токов, проходящих по цепям питания плеч двухтактного выходного каскада, работающего в режиме класса АВ, сильно отличаются от форм токов в нагрузке.

Второй конструктивной причиной повышенных искажений усилителя является неудачная разводка «земляных» шин на печатной плате. Из-за недостаточного сечения на шинах происходит заметное падение напряжения, создаваемое токами в цепях питания выходного каскада. В результате потенциалы «земли» входного каскада и «земли» выходного каскада становятся различными. Происходит так называемое искажение «опорного потенциала» усилителя. Эта постоянно изменяющаяся разность потенциалов добавляется на входе к напряжению полезного сигнала и усиливается последующими каскадами усилителя, что равноценно наличию помехи и приводит к росту гармонических и интермодуляционных искажений.

Для борьбы с такой помехой в готовом усилителе необходимо проводами достаточно большого сечения соединить в одной точке (звездой) шины нулевого потенциала входного каскада, нулевого потенциала нагрузки и нулевого потенциала источника питания. Но наиболее радикальным способом устранения искажения опорного потенциала является гальваническая развязка общего провода входного каскада усилителя от мощной шины питания. Такое решение возможно в усилителе с дифференциальным входным каскадом. С общим проводом источника сигнала (левым на схеме на рис. соединены лишь выводы резисторов R1 и R2. Все остальные проводники, соединенные с общим проводом, подключены к мощной шине источника питания, правой на схеме. Однако в этом случае отключение по каким-либо причинам источника сигнала может привести к выходу усилителя из строя, так как левая «земляная» шина оказывается ни к чему не подключенной и состояние выходного каскада становится непредсказуемым. Во избежание аварийной ситуации обе «земляные» шины соединяют между собой резистором R4. Его сопротивление должно бить не очень маленьким, чтобы помехи от мощной шины питания не могли попасть на вход усилителя, и в то же время не слишком большим, чтобы не влиять на глубину ООС. На практике сопротивление резистора R4 составляет около 10 Ом.

Энергоемкость источника питания

В подавляющем большинстве промышленных усилителей емкость накопительных (фильтрующих) конденсаторов блока питания явно недостаточна, что объясняется исключительно экономическими причинами, т.к. электрические конденсаторы больших номиналов (от 10 000 мкФ и более) – явно не самые дешевые компоненты. Недостаточная емкость фильтрующих конденсаторов приводит к «зажатости» динамики усилителя и повышению уровня фона, т.е. к ухудшению качества звучания. Практический опыт автора в области модернизации большого числа различных усилителей свидетельствует о том, что «настоящий звук» начинается при энергоемкости источника питания не менее 75 Дж на канал. Для обеспечения такой энергоемкости требуется суммарная емкость фильтрующих конденсаторов не менее 45 000 мкФ при напряжении питания 40 В на одно плечо (Е = CU 2 /2).

Качество элементной базы

Далеко не последнюю роль в обеспечении высокого качества звучания усилителей играет качество элементной базы, причем главным образом пассивных компонентов, т.е. резисторов и конденсаторов, а также монтажных проводов.

И если большинство производителей применяет в своих изделиях постоянные углеродистые и металлопленочные резисторы достаточно высокого качества, то этого нельзя сказать в отношении постоянных конденсаторов. Стремление сэкономить на себестоимости продукции часто приводит к плачевным результатам. В тех цепях, где необходимо использовать высококачественные пленочные полистироловые или полипропиленовые конденсаторы с малыми диэлектрическими потерями и низким коэффициентом диэлектрической абсорбции, зачастую установлены грошовые оксидные конденсаторы или, что несколько лучше, конденсаторы с диэлектриком из лавсановой (полиэтилентерафталат) пленки. Из-за этого даже грамотно спроектированные усилители звучат «неразборчиво», «мутно». При воспроизведении музыкальных фрагментов отсутствуют детали звучания, нарушен тональный баланс, явно не хватает скорости, что проявляется в вялой атаке звучания музыкальных инструментов. При этом страдают и другие аспекты звука. В целом звучание оставляет желать лучшего.

Поэтому при модернизации действительно высококачественных усилительных устройств необходимо заменить все низкокачественные конденсаторы. Хорошие результаты дает применение конденсаторов фирм Siemens, Philips, Wima. При доводке дорогих аппаратов высокого класса лучше всего использовать конденсаторы американской компании Reelcup типов PPFX, PPFX-S, RTX (типы указаны в порядке возрастания стоимости).

И в последнюю очередь следует обратить внимание на качество диодов выпрямителя и монтажных проводов.

Повсеместно применяемые в блоках питания усилителей мощные выпрямительные диоды и выпрямительные мосты обладают низким быстродействием из-за наличия эффекта рассасывания неосновных носителей заряда в p-n-переходе. В результате при смене полярности подводимого к выпрямителю переменного напряжения промышленной частоты находящиеся в открытом состоянии диоды закрываются с некоторой задержкой, что в свою очередь приводит к появлению мощной импульсной помехи. Помеха проникает по цепям питания в звуковой тракт и ухудшает качество звучания. Для борьбы с этим явлением необходимо применять быстродействующие импульсные диоды, а еще лучше диоды Шоттки, в которых эффект рассасывания неосновных носителей заряда отсутствует. Из доступных можно рекомендовать диоды фирмы International Rectifier. Что касается монтажных проводов, то лучше всего заменить, имеющиеся обычные монтажные провода на кабели большого сечения из бескислородной меди. Прежде всего следует заменить провода, передающие усиленный сигнал к выходным клеммам усилителя, провода в цепях питания, а также по мере необходимости проводку от входных гнезд до входа первого усилительного каскада.

Конкретные рекомендации по маркам кабелей дать затруднительно. Все зависит от вкуса и финансовых возможностей владельца усилителя. Из известных и доступных на нашем рынке можно рекомендовать кабели фирм Kimber Kable, XLO, Audioquest.

Что такое выходной транзистор ? Выходными, или оконечными, транзисторами называют транзисторы, входящие в конструкцию выходных (последних) каскадов в каскадных усилителях (имеющих минимум два или три каскада) частоты. Кроме выходных имеются ещё и предварительные каскады, это все, некоторые расположены до выходного.

Каскад — это транзистор укомплектованный резистором, конденсатором и иными элементами, обеспечивающими его работу в качестве усилителя. Всё имеющееся в усилителе количество предварительных каскадов должно обеспечивать увеличение напряжения частоты таким образом, чтобы полученное значение было пригодно для функционирования выходного транзистора. В свою очередь сам выходной транзистор повышает мощность частотных колебаний до значения, обеспечивающего работу динамической головки.

При сборке максимально простых транзисторных усилителей выходной транзистор берётся такой же маломощный, как и на предварительных каскадах. Многие находят это весьма уместным с точки зрения эргономичности прибора. Показания выходной мощности у подобного усилителя невелики: от 10-20 мВт до полутора сотен.

В ситуациях, когда проблема экономии не стоит так остро, то в конструкции выходного каскада используется транзистор с более высокими мощностными показаниями.

Качественность работы усилителя определяют несколько параметров, но максимально точное представление можно получить по: данным о выходной мощности (Р вых), чувствительности и частотной характеристике.

Измерить ток покоя выходного транзистора

Током покоя называют коллекторный ток, который проходит по транзисторам выходных каскадов при условии, что сигнал отсутствует. В условно-идеальных (невозможных на самом деле) условиях значение такого тока должно находиться на нулевой отметке. На деле это не совсем так, собственная температура и характерные различия разнотипных транзисторов влияют на данный показатель. В наихудшем случае возможен перегрев, который станет причиной теплового пробоя транзистора.

Кроме того, существует ещё один показатель — напряжение покоя. Он демонстрирует значение напряжения соединительной точки транзисторов. Если питание у каскада двухполярное, то напряжение будет равно нулю, а если однополярное, тогда напряжение составляет 1/2 питающего напряжения.

Оба эти показателя должны быть стабилизированы и для этого в качестве первоочередной меры следует озаботиться о контроле температурного режима.

На роль стабилизатора обычно берётся дополнительный транзистор, которые в качестве балласта подсоединяется к базовым цепям (наиболее часто он при этом оказывается прямо на радиаторе, максимально близко к выходным транзисторам).

Чтобы выявить, каков ток покоя выходных транзисторов или каскадов, необходимо при помощи мультиметра измерить данные по падению напряжения для его эммитерных резисторов (значения обычно выражаются в милливольтах), а потом, опираясь на закон Ома и данные по реальному сопротивлению, можно будет вычислить нужный показатель: значение падения напряжения разделить на значение реального сопротивления — значения тока покоя для данного выходного транзистора.

Все замеры необходимо производить весьма осторожно, иначе придётся производить замену транзистора .

Есть ещё один способ, гораздо менее травмоопасный. Взамен предохранителей потребуется установить сопротивление в 100 Ом и минимальную мощность в 0,5 Ватт для каждого канала. При отсутствии предохранителей сопротивление подсоединяется к разрыву питания. После осуществляется подача питания усилителю, производятся замеры показаний по падению напряжения на приведённом выше уровне сопротивления. Дальнейшая математика до крайности проста: падению напряжения в 1 В соответствует ток покоя величиной в 10мА. Аналогичным образом при 3,5 В получится 35 мА и так далее.

Классификация выходных каскадов

Есть несколько методов сборки выходного каскада:

Из транзисторов, имеющих различную проводимость. Для этих целей чаще всего используют «комплементарные» (близкие по параметрам) транзисторы.
Из транзисторов, имеющих одинаковую проводимость.
Из транзисторов составного типа.
Из полевых транзисторов.

Работа усилителя, сконструированного, при помощи комплементарных транзисторов, отличается простотой: положительная сигнальная полуволна запускает работу одного транзистора, а отрицательная — другого. Необходимо, чтобы плечи (транзисторы) работали в одинаковых режимах и для реализации этого используется базовое смещение.

Если усилитель использует в работе одинаковые транзисторы, то никаких принципиальных отличий от первого варианта это не имеет. За исключением того факта, что для подобных транзисторов сигнал отличаться не должен.

При работе с остальными разновидностями усилителей необходимо помнить, что отрицательное напряжение для p-n-p транзисторов, и положительное — для n-p-n транзисторов.

Обычно звание усилителя мощности принадлежит именно оконечному каскаду, поскольку он работает с самыми большими величинами, хотя с технической точки зрения так можно называть и предварительные каскады. К числу основных показателей усилителя можно отнести: полезную, отдаваемую в нагрузку мощность, КПД, полосу усиливаемых частот, коэффициент нелинейных искажений. На эти показатели весьма сильно влияет выходная характеристика транзистора. При создании усилителя напряжения может быть использована однотактная и двутактная схемы. В первом случае режим работы усилителя линейный (класс А). Данная ситуация характеризуется тем, что протекание тока по транзистору длится до тех пор пока не окончится период входного сигнала.

Однотактный усилитель отличается высокими показателями по линейности. Однако эти качества могут искажаться при намагничивании сердечника. Для предотвращения подобной ситуации необходимо озаботиться наличием цепи трансформатора с высоким уровнем индуктивности для первичной цепи. Это отразится на размерах трансформатора. К тому же, ввиду принципа его работы, он обладает достаточно низким КПД.

В сравнении с ним данные по двутактному усилителю (класс B) куда выше. Данный режим позволяет искажать форму транзисторного тока на выходе. Это увеличивает результат отношения переменного и постоянного токов, снижая вместе с тем уровень потребляемой мощности, это и считается самым главным плюсом применения двутактных усилителей. Их работа обеспечивается подачей двух равных по значению, но фазно противоположных напряжений. Если отсутствует трансформатор со средней точкой, то можно воспользоваться фазоинверсным каскадом, который снимет противоположные по фазе напряжения с соответственных резисторов цепей коллектора и эмиттера.

Существует двухтактная схема, не включающая в себя выходной трансформатор. Для этого потребуются разнотипные транзисторы, работающие как эмиттерные повторители. Если оказывать воздействие двуполярным входным сигналом, то будет происходить поочерёдное открытие транзисторов, и расхождение токов по противоположным направлениям.

Замена транзисторов

Поскольку УНЧ (усилители низких частот) становятся всё популярнее, то совершенно не лишним будет узнать, что делать, если такой прибор выйдет из строя.

В случае, если греется выходной транзистор, то велика вероятность, что он сломался или перегорел. В такой ситуации необходимо:

Удостовериться в целостности всех прочих диодов и транзисторов, входящих в усилитель;
Когда будет производиться ремонт очень желательно подсоединять усилитель к сети через лампочку в 40-100 В, это поможет сберечь оставшиеся целыми транзисторы при любых обстоятельствах;
В первую очередь перемыкается участок эмиттер-база и транзисторы, потом осуществляется первичная диагностика УНЧ (любые изменения и реакции легко регистрируются при помощи свечения лампы);
Основным показателем рабочего состояния и адекватной настройки транзистора можно считать данные по напряжению для участка база-эмиттер.
Выявлять данные по напряжению межу корпусом и отдельными участками схемы — занятие практически бесполезное, никаких сведений о возможной поломке оно не даёт.

Даже наиболее упрощённый вариант проверки (до и после того как замена выходных транзисторов была произведена) обязательно должен включать в себя несколько пунктов:

К базе и эмиттеру выходного транзистора подать минимальное напряжение, чтобы установился ток покоя;
Проверить результативность своих действий по звуку или при помощи осциллографа («ступенька» и искажения сигнала при мощностном минимуме должны отсутствовать);
При помощи осциллографа выявить симметрию по ограничениям на резисторы при максимальной мощности работы усилителя.
Удостовериться, что «паспортная» и действительная мощности усилителя совпадают.
Обязательно требуется проверить рабочее состояние токоограничительных цепей, при наличии таковых на оконечном каскаде. Здесь не обойтись без регулируемого нагрузочного резистора.

Первое включение после того как ремонтные работы были произведены:

Нежелательно сразу же устанавливать выходные транзисторы, для начала прибор задействуется только с предварительным каскадом (каскадами), и лишь после этого подсоединять оконечный. В ситуациях, когда осуществить включение без выходного транзистора технически невозможно, следует заменить резисторы на имеющие номинальное значение в 5-10 Ом. Это исключит вероятность перегорания транзистора.
Перед тем как осуществлять каждое повторное включение усилителя потребуется разрядка электролитических конденсаторов питания УНЧ.
Проконтролировать данные по току покоя в условиях низкой и высокой температуры радиатора. Разница при соотношении должна быть не более двух раз. В противном случае придётся заняться термостабилизатором УНЧ.

В многокаскадных усилителях последний (выходной или оконечный) каскад является каскадом усиления мощности, выделяемой в полезной нагрузке. При этом выходная мощность каскада УМ должна быть достаточной для приведения в действие нагрузки, подключенной всего выходную цепь. Выходной каскад УМ должен максимально усиливать мощность усиливаемого сигнала при допустимом коэффициенте нелинейных искажений и более высоком КПД.

Различают однотактные или двухтактные выходные каскады УМ, которые могут собираться на мощных усилительных лампах, или на транзисторах, или на газоразрядных тиратронах.

Однотактные каскады усиления мощности. Такие УМ, работающие в режиме класса А, дают возможность отбирать в нагрузку выходную мощность полезного сигнала от долей ватта до 3 ÷ 5 Вт при электрическом КПД до 10 ÷ 30% и минимально допустимых уровнях нелинейных искажений в заданной полосе частот.

При этом оптимальная величина сопротивления нагрузки, включенной непосредственно в выходную цепь мощного каскада, выбирается, исходя из соотношений Rа = Rн = (2÷ 4) * Ri - для триодных схем и Rн = Rа ≈ (0,1 ÷ 0,5) * Ri - для каскадов УМ на. мощном пентоде или лучевом тетроде. При этом схемы таких каскадов УМ и методы их графоаналитического расчета.подобны ранее приведенным схемам усилительных каскадов напряжения (см. рис. 5, 7 и 8). Такие простейшие каскады УМ дают возможность усилить сигнал по мощности с минимальными нелинейными искажениями в широком диапазоне частот.

Существенным недостатком таких бестрансформаторных схем УМ является прохождение через нагрузку не только полезной переменной составляющей анодного тока, но и его постоянной составляющей, значительно уменьшая КПД каскада и требуя более высокого напряжения источника питания Eа . Кроме того, для максимального использования полезной выходной мощности, которую может передать бестрансформаторный оконечный каскад во внешнюю нагрузку, необходимо соблюдать равенство оптимальной величины выходного сопротивления выходной цепи каскада УМ с величиной сопротивления внешней нагрузки Rн , включенной непосредственно в эту цепь, то есть Rвых = Rн .

Однако на практике в большинстве случаев сопротивление нагрузки Rн бывает меньше указанной выше оптимальной величины анодного сопротивления R а . Это объясняется тем, что в качестве внешней нагрузки в выходную цепь каскада УМ зачастую включается обмотка электродинамического громкоговорителя, электромагнитного реле, электродвигателя, электроконтактора, шагового искателя, самописца, звукозаписывающей и звуковоспроизводящей головки, двухпроводная абонентская или фидерная линия и т. п., которые обладают небольшим сопротивлением (единицы, десятки, сотни Ом, единицы кОм).

Поэтому если R н < R вых к-да , то внешняя нагрузка включается в выходную цепь каскада УМ при помощи выходного трансформатора, согласующего величину Rн с оптимальной величиной выходного сопротивления каскада R вых к-да . При этом сопротивление внешней нагрузки, включенной во вторичную обмотку трансформатора, перерсчитывается в приведенное сопротивление его первичной обмотки, включенной в выходную цепь каскада, по следующей формуле:

где коэффициент трансформации

Более точно величину оптимального значения эквивалентного сопротивления каскада УМ можно определить графическим методом, пользуясь наиболее приемлемой нагрузочной линией на семействе анодных характеристик (рис. 14) выбранной мощной усилительной лампы, то есть отрезками об и оа в сбответствующих единицах измерения:

Таким образом, по переменной составляющей анодного тока оптимальная величина приведенного сопротивления анодной нагрузки Rвых к-да может достигать от единиц до десятков и сотен килоом.

Пользуясь этим же графиком, по треугольнику авс можно определить полезную мощность в нагрузке

Коэффициент полезного действия у мощных трансформаторных каскадов УМ выше, чем у бестрансформаторных, так как ток покоя I а0 течет только через малое активное сопротивление первичной обмотки, минуя Rн . При этом

где Ро = I а0 * E а - полная мощность в режиме класса А, расходуемая от источника питания.

Следует иметь в виду, что у однотактных трансформаторных каскадов УМ более узкая полоса частот, больше габариты, масса, выше стоимость, что отражает их недостатки.

На рис. 15 приведены типовые схемы однотактных трансформаторных каскадов УМ на мощном триоде (а) и лучевом тетроде (б), работающие в режиме класса А с автоматическим смещением рабочей точки.

В этих схемах назначение каждого элемента каскада УМ аналогично рассмотренным ранее схемам усилительных каскадов напряжения с анодной нагрузкой (рис. 6 и 8).

Как видно из графиков на рис. 16, для получения оптимальной величины полезной выходной мощности

необходимо на вход каскада УМ подавать входное напряжение с амплитудой |±Umax | ≈ |-Uc 0 |, снимаемое с предварительного усилительного каскада или с датчика входного сигнала. При этом нагрузочная линия должна проходить почти касательно к кривой допустимой мощности P а доп , не пересекая ее.

Поскольку в режиме класса А рабочая точка находится на середине прямолинейного участка входной динамической характеристики каскада, то этим обеспечивается условие работы с минимальными нелинейными искажениями сигнала.

У триодных каскадов УМ нелинейные искажения меньше, чем у каскадов УМ на пентодах или лучевых тетродах.

Однако в большинстве случаев электрический КПД каскада УМ в режиме класса А практические превышает 10 ÷ 15% для триодных схем и 15 ÷ 30% для мощных пентодных и лучевых тетродных схем.

Нужно иметь в виду, что в каскадах УМ с трансформаторным выходом при малой величине активного сопротивления его первичной обмотки (r 1тр = десятки ÷ сотни Ом) анодное напряжение в режиме покоя лишь немного меньше напряжения источника питания E а , то есть

Для триодных схем,

Для схем на пентодах или лучевых тетродах, имеющих дополнительную цепь экранной сетки.

Поэтому линия нагрузки по постоянному току на семействе статических анодных характеристик (рис. 16) идет очень круто, под большим углом

В динамическом же режиме работы при подаче на вход трансформаторного каскада УМ синусоидального (гармонического) входного сигнала при оптимальном значении приведенной нагрузки R экв наибольшее напряжение Ea макс между выходными электродами увеличивается почти в два раза (а иногда и более) по сравнению с U a0 . Это явление объясняется тем, что при убывании выходного тока к величине E а добавляется противоЭДС индуктивности первичной обмотки трансформатора, задерживающей процесс убывания анодного тока. Поэтому в динамическом режиме работы такого каскада УМ нагрузочная линия по переменной составляющей анодного тока определяется величиной R экв и E а макс > Еа и, проходя через ту нерабочую точку, через которую проходит линия нагрузки по постоянному току, имеет значительно меньший угол наклона (рис. 16)

При расчете максимальной выходной мощности трансформаторного каскада УМ, учитывая КПД трансформатора, определяют по заданной величине необходимой полезной мощности в нагрузке Pполезн необходимую величину выходной мощности каскада, а именно:

Затем выбирают усилительную лампу, у которой допустимая мощность, рассеиваемая анодом, Pа доп ≥ 6Pвых к-да для триода и а Pа доп ≥ 4 Pвых к -да для.пентода или лучевого тетрода. При этом напряжение на аноде в режиме покоя принимают равным Uа0 = (0,7 ÷ 0,8) * Ua доп , а величину тока покоя берут равным

Полезная мощность, выделяемая в нагрузке, будет равна P полезн = η тр * P вых к-да = 0 ,5 η тр * Ima * Uma =0,5 η тр * I 2 ma Rэкв .

Отсюда можно определить коэффициент трансформации

Коэффициент усиления каскада УМ по напряжению

Для учета потерь полезной мощности в выходном трансформаторе принимают величину его КПД в пределах, указанных в табл. 1.

В.Майоров, С.Майоров - Усилительные устройства на лампах, транзисторах и микросхемах